Интенсивность t —> номограмма

Двучлен в скобках учитывает интенсивность теплоотдачи с поверхности коэффициент Ь = 2p/ yS 1/с р — коэффициент теплоотдачи, кал/см с °С и /3 — коэффициенты, пропорциональные безразмерным длительностям нагрева, определяемые по номограмме (рис. 120) в зависимости от безразмерной температуры а [c.237]

Практическое использование этой номограммы показывает, что в процессе, например, контактной холодильной обработки пищевых продуктов поправки и б(/ слабо изменяются и составляют величины порядка 0,2 и 1 %. Следует отметить, что бд не возрастает с уменьшением Тх — Тв к концу процесса, хотя Тх при этом и стремится к Тв. Причина этого состоит в неразрывной связи интенсивности массообмена, приводящей к уменьшению ([c.32]

Для определения прочности стеклопластиков необходимо использовать следующие акустические параметры скорость и затухание упругих волн, частотный спектр и интенсивность прошедшей через материал ультразвуковой энергии. На основе полученных экспериментально числовых соотношений между указанными параметрами и прочностью определенного стеклопластика составляется корреляционное уравнение связи или номограмма для определения прочности. [c.84]

Определение способности стали к закалке сводится к следующему находят распределение твёрдости в одном сечении, закалённом в охладителе известной интенсивности. При помощи номограммы фиг. 17 находят критический диаметр и затем по номограмме фиг. 18 — идеальный критический диаметр. По полученной величине можно определить в любой жидкости критический диаметр и прокаливаемость изделия любого сечения. [c.289]

Фиг. 77. Номограмма для определения сопротивления ДР рабочего слоя колец Рашига потоку воздуха в зависимости от интенсивности орошения Ицг. скорости воздуха w и толщины слоя 5.

Температурный режим вертикальных и круто наклонных парообразующих труб в области интенсивного теплообмена (номограмма 19) не проверяется. [c.55]

На основании изложенной методики можно построить номограммы расчета прямых скачков уплотнения во влажном паре для рассмотренных случаев. Номограмма для случая, когда пар за скачком влажный (лг2<1), строится следующим образом. Для заданного X, при постоянном статическом давлении перед скачком pi для ряда значений р2 из основного уравнения (7-8) определяется число Мь Этот расчет повторяется для ряда значений pi. Повторив указанные выше два этапа расчета для- нескольких значений х,, можно построить номограмму, представленную на рис. 7-1. Таким образом, для заданных значений р. Mi и Х номограмма позволяет определить интенсивность прямого скачка рг/рь Дальнейший расчет затруднений не вызывает и производится в следующей последовательности. [c.179]

Рис, 7-3. Номограмма для расчета интенсивности скачков уплотнения во влажном паре (за скачком пар перегретый). [c.180]

Последнее соотношение позволяет определить угол отклонения потока б, если по номограммам найдена интенсивность скачка рг/Рь В случае, когда заданными величинами являются Mi, Хи р и угол поворота потока б, задача оказывается более сложной. [c.182]

Задаваясь рядом значений рь по величине Mi sin pi и заданным значениям pi и Х по номограмме определяют интенсивность скачка Рг/Р), а затем из уравнения (7-20) угол поворота потока. Строится графическая зависимость 6 = 6(pi). Пересечение этой кривой с линией заданного б дает искомое значение Рь Дальнейший расчет затруднений не представляет. Граница перехода от решения для случая, когда скачок заканчивается в области влажного пара, к решению, когда пар за скачком перегретый, определяется по величине (Ml sin Pi)rp из номограммы на рис. 7-2. [c.182]

На основании этих данных, а также ряда лабораторных исследований кавитационной стойкости материалов с использованием различных приборов, была предложена номограмма (рис. 69), дающая довольно наглядное представление о возможных величинах интенсивности кавитационной эрозии в зависимости от свойств материала и продолжительности процесса. [c.164]

Номограмма позволяет также быстро определить интенсивность эрозии для конкретной установки и, что особенно интересно для конструкторов гидравлических машин, выбрать материал, наиболее подходящий для рассматриваемых условий. [c.164]

Построенная вышеуказанным способом номограмма приведена на рис. 154. Здесь по оси абсцисс нанесены температуры, а по оси ординат — упругости водяного пара одновременно нанесена кривая максимальной упругости и семейство касательных к ней. На номограмме нанесена также эпюра интенсивности конденсации (см. ниже). [c.281]

Эпюра интенсивности конденсации нанесена на номограмме рис. 154. [c.284]

Для расчета живучести подкрепленных панелей получены удобные для практического применения номограммы [7], позволяющие определять коэффициент интенсивности напряжений в обшивке с и коэффициент перегрузки стрингеров р. На рис. 4.2.16 представлена одна из таких номограмм, позволяющая определять коэффициенты рис. для случая трещины в обшивке под разрушенным стрингером. [c.425]

В заключение раздела, посвященного охлаждающим средам, следует подчеркнуть, что для получения полных характеристик интенсивности охлаждения данной среды следует провести несложный эксперимент на образцах одной формы, но трех размеров. На основании полученных данных нанести прямую, характеризующую интенсивность охлаждения на поле номограммы для определения про-каливаемости (см. п. 3). Вслед затем номограмма может быть использована для расчетов прокаливаемости в новой закаливающей среде. [c.187]

В случаях, когда толщина верхнего слоя искусственного основания, определенная по номограмме, меньше минимально допускаемой толщины, которая зависит от условий нагружения, интенсивности движения воздушных судов и прочности материала искусственного основания, в расчет принимают большее значение. [c.386]

Отношение Js /Js2 определяется в процессе лидарных измерений одновременно с отношениями вида Jk/Jks и служит входным в номограмму для калибровочного коэффициента Скэ- Относительная погрешность концентрационных измерений по рассмотренной выше методике при регистрации интенсивностей спектральных линий с точностью не хуже 5 % для набора различных веществ составила в среднем 50 7о- Погрешность может быть снижена до 25—30 % за счет набора статистики. Концентрационная чувствительность спектрохимического лидара существенно зависит от интенсивности аналитических пар спектральных линий определяемого и базового элементов и составляет для различных веществ в среднем 0,1 — 10 мкг-м- . [c.198]

Кривые равной интенсивности воздушного шума нанесены в виде наклонных прямых. Значения их даны в верхней части номограммы. [c.529]

В уравнении (5.22) низшая теплота сгорания материала берется в МДж-кг- и время /п определяется в часах шах др И I — соответственно максимальная скорость выгорания стандартной древесины и 1-го материала пожарной нагрузки, определенная в сходственных условиях развития ПРВ. Зависимость коэффициента интенсивности тепловыделения от времени /п в виде номограмм приведена в [12]. Ниже приведена зависимость Цт=Ц(п) в виде кусочных функций, удобных для программирования. [c.231]

Этот вид номограмм имеет неудобства. Например, отсчитывается только экспозиция, т. е. произведение времени для просвечивания на интенсивность источника, но величина каждого сомножителя остается неизвестной. [c.71]

Для определения максимальной интенсивности деформаций в условиях общей текучести на рис. 5.4 представлена номограмма. В левой ее части приведена зависимость ( imax / т) O " нагруженности для соединения бесконечных размеров при различной степени упрочнения метал- [c.132]

Логика определения текущей деформации в точке с максимальной интенсивностью напряжений в зависимости от степени нагружения соединения с порами, упрочняемости материала и поправочной функции F показана на номограмме стрелками (сплошные линии на рис. 5.4). Оценка критических напряжений, при которых произойдут локальные разрывы на контуре поры, представляет обратную задачу, и логика ее решения показана на номограмме прерывистой линией. При этом для определения е Р применяют диаграммы пластичности конкретных материалов /24/. [c.133]

В горизонтальных и наклонных обогреваемых трубах циркуляционных контуров следует предотвратить возможность образования расслоенных режимов течения двухфазного потока, так как при таких режимах ухудшается интенсивность теплоо бмена и в ряде случаев возможен заметный перегрев верхней части трубы. Чтобы достичь этого, iB нормативном методе гидравлического расчета [26] рекомендовано выбирать массовые скорости в горизонтальных трубах не ниже величин, определяемых по номограмме, приведенной на ipH . 1.15. В наклонных трубах при угле наклона а до 60° к горизонтали 1м инимальные значения ршо могут приниматься по зависимости [c.29]

Для определения влияния состава минеральных компонентов в угле на интенсивность коррозии стали (сталь ТР321 при температуре 595 °С) на рис. 2.9 приведена номограмма, позволяющая прогнозировать коррозионную активность золы угля в зависимости от количества коррозионно-активных и тормозящих этот процесс компонентов минеральной части топлива [87]. Параметром прогноза коррозионной активности топлива использован так называемый коррозионный индекс за 300 ч работы, который связан со скоростью коррозии стали, приведенной на рис. 2.10. Точки на этом рисунке соответствуют приведенным в табл. 2.5 опытным данным для рассматриваемой группы топлива. Распространение пред- [c.78]

Рис. 2.9. Номограмма оценки интенсивности коррозии стали ТР321 при температуре 595 °С от состава угля [87]

В номограмме на рис. 2.9 влияние калия на интенсивность коррозии стали выражено в эквивалентных процентах ЫагО, растворимого в кислоте, и N320 в исходном топливе. С повышением [c.80]

Показано, что оксиды кальция и магния оказывают ингибирующее действие на образование коррозионно-активных комплексных сульфатов (см. рис. 2.6), поскольку при присутствии СаО и MgO образуются более устойчивые соединения типа КгСзг (804)3 и K2Mg2(S04)s. В номограмме влияние оксида кальция и магния на коррозию стали выражено в виде суммы aO+MgO как эквивалента СаО в топливе. С увеличением названной суммы интенсивность коррозии стали снижается. Здесь необходимо отметить, что снижающее действие оксидов кальция и магния на коррозию проявляется наибольшим образом тогда, когда они в золе находятся в свободном виде. [c.81]

Подчеркнем, что приведенная номограмма для прогноза коррозионной активности золы пригодна лишь для рассматриваемой гаммы топлив, характеризующейся подобностью построения их минеральных частей. Но, несмотря на это, она дает возможность прогнозировать влияния отдельных составляющих минеральной части топлива на интенсивность высокотемпературной коррозии стали под влиянием комплексных сульфатов щелочных металлов. [c.81]

Использование высокоанизотропного материала ЕР позволило авторам сопоставить результаты определенного этими двумя методами показателя текстуры. Для упрощения обработки результатов измерений была построена номограмма функции со8"ф для /о=1 и и= (1- 10 ). Экспериментально полученные кривые распределения интенсивности пересчитывались путем их нормировки, разность /max—/ш1п принималась равной единице. [c.36]

На рис. 7-3 представлена номограмма для расчета интенсивности скачков уплотнения для случая, когда пар за скачком перегретый. Номограмма позволяет для заданных рх, Xi, и Mi определить интенсивность скачка p2lp. Дальнейший расчет скачка выполняется в следующей последовательности из уравнения (7-4а) определяется число М2 из уравнения неразрывности может быть определена термодинамическая температура потока за скачком [c.180]

Ряд прйчйй, таких как недостаточность количественных данных по интенсивности кавитационной эрозии, особенности методики лабораторные испытаний условность применения энергии деформации г .качестве.-рарам хра, характеризующего кавитационную Стойкость материала, и другие, бтраничивают пределы прикёнения номограммы. Тем не менее,. она представляет определенный практический интерес и указывает на одну из возможных форм обобщения данных по кавитационной стойкости различных мач-ериалов, полученных на основе лабораторных исследований и полевых испытаний.. [c.166]

Напор вторичного воздуха для создания требуемой выходной скорости можно рассчитать по номограмме фиг. 9-2 [Л. 2]. По этой номограмме можно также определить дальность проникноееяия струи вторичного воздуха в топочную камеру в зависи.мости от диаметра сопла и конечной скорости струи. Конечная скорость струи должна быть не менее 4 — 5 м/сек. Диаметр сопел в зависимости от их числа и количества дутьевого воздуха рекомендуется принимать в пределах 40— 60 мм при меньших диаметрах резко уменьшается дальнобойность струи. Дутьевые сопла следует расположить так, чтобы была достигнута оптимальная интенсивность перемешивания газовоздушных потоков. [c.359]

Аналогичные рекомендации по выбору /г , а также номограммы для определевия величин d составлены для горелок с газовыпускными отверстиями различного диамет-)а (двухкалиберной системы) Л. 157]. Рекомендации даны с ТЗ КИМ расчетом, чтобы переход на двухкалиберную систему улучшил не только начальные условия смешения газа с воздухом, но и условия воспламенения и горения газа в топке. Исходя из указанных соображений, например при периферийной подаче газа В незакрученный поток воздуха, целесообразно обеспечить надежную стабилизацию горения большим количеством мелких струй газа и одновременно с этим увеличить интенсивность смесеобразования за счет подачи остального количества газа струями крупного калибра. [c.195]

Таким образом, несовпадение макро- и микроскорости роста усталостных трещин следует связывать не с механизмом формирования усталостных бороздок в цикле нагружения, а с условиями протекания пластической деформации и разрушения металла вдоль фронта трещины [252]. Чем значительней эффекты макро- и микротуннелирования трещины, а также процесс формирования сферические частиц, тем больше различаются скорости развития трещины на одинаковом расстоянии от очага разрушения в средних слоях металла и вдоль боковой поверхности. Используемые при расчетах АД длины трещин характеризуют осредненно разрушение материала на рассматриваемой длине трещины, что отвечает средней скорости роста трещины на поверхности образца. С учетом эффекта макротуннелирования усталостной трещины номограмма величин шага усталостных бороздок в зависимости от ширины и толщины образца позволяет проводить соответствующую корректировку длины трещины (рис. 91), которую используют для расчета коэффициента интенсивности напряжений при построении кинетических диаграмм применительно к конкретной точке фронта трещины. [c.194]

При расчете по методу средней интенсивности теплообмена используют зависимости или номограммы 8(К, где 0 = А1/Ы , и соотношения е = = МвиР = М2/в[Щ. [c.180]

Таким образом, при обработке ВКПМ интенсификация режимов ре-, зания приводит к увеличению шероховатости поверхности Rг, причем более интенсивное влияние оказывают подача и глубина резания. Подбором режимов резания можно обеспечить требуемую шероховатость поверхности, однако для этого должны быть получены расчетные зависимости параметров шероховатости от элементов режимов резания или построены по результатам экспериментальных исследований соответствующие номограммы. Для получения расчетных зависимостей шероховатости поверхности от режимов резания производят математическую обработку результатов экспериментов. [c.48]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...