Прочность сварных сварных швов алюминиевых сплаво

Допускаемые напряжения и расчетные сопротивления для сварных швов алюминиевых сплавов, выполненных аргоно-дуговой сваркой, при расчете на прочность, случай нагрузок 11, в кгс/см [c.85]

Исследования цветных металлов и их сплавов показали, что пределы прочности и упругости, твердость и пластичность никеля, меди и алюминия плавно возрастают при снижении температуры до —180° С. Ударная вязкость медных и алюминиевых сплавов с понижением температуры почти не изменяется. Пластичность сварных швов меди и латуни при снижении температуры улучшается, что выгодно отличает эти металлы от стали. [c.235]

Магниевые сплавы хорошо обрабатываются резанием (лучше, чем стали, алюминиевые и медные сплавы), легко шлифуются и полируются. Высокие скорости резания и небольшой расход энергии способствуют снижению стоимости обработки резанием деталей из магниевых сплавов по сравнению с другими сплавами. Они удовлетворительно свариваются контактной роликовой и дуговой сваркой. Дуговую сварку рекомендуется проводить в защитной среде из инертных газов. Прочность сварных швов деформируемых сплавов составляет 90 % от прочности основного металла. [c.378]

Алюминиевые сплавы менее чувствительны к концентрации напряжений, чем высокопрочные стали или титановые сплавы, однако и в этом случае целесообразно использовать исключительно соединения встык с плавным переходом от основного металла к наплавленному. Сварные швы обычно выполняют аргонодуговой сваркой вольфрамовым электродом с присадочной проволокой, на подкладке, формирующей шов с обратной стороны. Понижение прочности сваренных по такой технологии стыковых швов может быть вызвано [c.186]

При сварке легированных термически обработанных сталей, например хромансиля и др., наименьшую прочность при переменных нагрузках в сварном соединении имеет основной металл в зоне отпуска. Аналогичное понижение предела выносливости в зоне отпуска наблюдается в сварных соединениях термически обработанных цветных сплавов (алюминиевых, магниевых и др.). Разрушение, как правило, происходит около стыковых швов при пониженных значениях предела выносливости, по сравнению с пределом выносливости основного металла в термически обработанном состоянии. Мероприятием, повышающим прочность сварных соединений легированных сталей при переменных нагрузках, является применение термической обработки изделия. Однако термическая обработка часто не восстанавливает полностью прочность элемента, которая была до сварки, но все же частично восстановление происходит. Разработан также способ повышения прочности при переменных нагрузках для соединений [c.235]

Экспериментально доказано, что хорошим мероприятием против коробления тонкостенных конструкций и, в частности, потери устойчивости является обкатка соединений роликами на специальных установках. Обкаткой могут устраняться коробления тонкостенных плоских элементов, сваренных из отдельных листов и полос, а также тонкостенных цилиндрических конструкций, имеющих кольцевые швы. Наиболее хорошие результаты получаются при обкатке конструкций из пластических материалов аустенитной стали, алюминиевых и титановых сплавов и др. Обкатка конструкций может производиться после сварки. В этом случае она устраняет коробления, вызванные сваркой. Обкатку элементов возможно производить и до сварки. Регулированием режима обкатки элементов можно достигнуть того, что она будет вызывать пластические деформации, приблизительно равные по величине и обратные по знаку тем деформациям, которые создаются вследствие усадки сварных швов. Поэтому конструкция после предварительной обкатки и последующей сварки приобретает требуемую геометрическую форму. На фиг. 80, в даны значения прогибов тонкостенной конструкции после сварки и остаточные прогибы после сварки и обкатки [45]. Экспериментально показано, что обкатка конструкций при больших давлениях не только устраняет остаточные деформации, но и вызывает наклеп соединений, способствует повышению их прочности. Особенно хорошие результаты получаются при обкатке тонколистовых соединений алюминиевых сплавов. [c.168]

Методы повышения прочности сварных соединений при переменных нагрузках. При сварке легированных термически обработанных сталей, например хромансиля и др., наименьшую прочность при переменных нагрузках в сварном соединении имеет основной металл в зоне отпуска. Аналогичное понижение предела выносливости в зоне отпуска имеет место в сварных соединениях термически обработанных цветных сплавов (алюминиевых, магниевых и др.). Разрушение, как правило, происходит около стыковых швов при пониженных значениях предела выносливости, по сравнению с пределом выносливости основного металла в термически обработанном состоянии. Мероприятием, повышающим прочность сварных соединений легированных сталей при переменных нагрузках, является применение термической обработки зоны сварки. Термическая обработка часто полностью не восстанавливает прочность элемента, которая была до сварки, но все же частичное восстановление достигается. Разработан также способ повышения прочности при переменных нагрузках для соединений из малоуглеродистых сталей. Для повышения прочности сварные соединения подвергаются поверхностной механической обработке обкатке роликами или, что является более простым и удобным, обдувке дробью, или обработ- [c.244]

Наиболее сложным для сварных соединений является создание полноценного по прочности сварного шва в стык, поскольку по ка прочность сварных швов в стык у всех свариваемых алюминиевых сплавов понижена по сравнению с прочностью основного материала. Сложными являются также установление и уменьшение ширины зоны термического влияния. [c.8]

Сварка алюминия полуоткрытой дугой может выполняться аппаратурой, предназначенной для автоматической сварки стали под флюсом. Однако требуются следующие переделки 1) установить дозатор флюса 2) установить мундштук с фиксированным контактом 3) заменить кассету для электродной проволоки катуш- кой. В некоторых случаях требуется установка водяного охлаждения, служащего для предупреждения чрезмерного нагрева аппаратуры полуоткрытой дугой. В табл. 56 приведен состав алюминия марки А1 и сплава АМц. Механические свойства металла шва и сварного соединения на алюминии марки А1, выполненных полуоткрытой дугой алюминиевой электродной проволокой, помещены в табл. 57. Там же для сравнения приведены механические свойства основного металла. Прочность швов и сварных соединений на сплавах АМц и АМг составляет 90% прочности основного металла. [c.172]

Типы соединений и швов аналогичны применяемым для элементов из стали. В расчетах соединений алюминиевых элементов учитывают не только сопротивление сварного шва в зависимости от применения термически неупрочняемого или упрочняемого алюминия, но и сопротивление сплава в околошовной зоне, которое может быть меньше прочности шва (особенно для термически упрочняемых сплавов). [c.63]

В качестве присадки использовали сварочную проволоку из материала того же состава, что и основной (АД-1М), и флюс АФ-4Д. Механические испытания сварных образцов из алюминиевых сплавов, сваренных аце илено-кислородным пламенем и природным газом, показали, что прочность сварных швов одинакова. [c.42]

При изготовлении оболочковых конструкций в зависимости от их размеров и геометрических форм приходится выполнять прямолинейные, кольцевые, круговые, спиральные стыковые швы В зависимости от толщины стенки оболочки приемы выполнения каждого из них имеют свои специфические особенности, разнообразна и применяемая при сварке оснастка /5, 16/. Стыковые швы тонкостенных конструкций, как правило, выполняются в средс защитных газов. В качестве материала оболочек наибольшее применение получили низкоуглеродистые и низколегированные стали низкой и средней прочности, а также высокопрочные стали, титановые и алюминиевые сплавы и т.п. Сварные оболочковые конструкции средней толщины (до 40 мм) из низколегированных и низкоуглеродистых сталей изготовляются преимущественно с помощью автоматической сварки под флюсом. Конструкции, работающие в афессивных средах, выполняют из хромоникелевых и хромистых сталей и сплавов с помощью автоматической сварки под слоем флюса. Сварк> продольных и кольцевых швов выполняют, как правипо, с дв х сторон. [c.71]

При сварке алюминиевых композиционных материалов, армированных борными и стальными волокнами, возникают две проблемы. Первая -это трудность образования сварного соединения без повреждения волокон и снижения их прочности при расплавлении алюминиевой матрицы. Прямое воздействие источника нагрева (дуги, луча при ЭЛС) приводит к разрушению и плавлению волокон. Второе - это то, что наличие волокон изменяет перемещение теплоты в сварочной ванне и затрудняет перемещение в ней расплавленного металла. Основными дефектами швов являются пористость, несплавление, повреждение волокон. Устранению дефектов при аргонодуговой и электронно-лучевой срарке способствует применение импульсных режимов и использование тавровых и двутавровых проставок из матричного алюминиевого сплава между свариваемыми кромками. Этим способом можно изготовлять элементы конструкций типа балок, труб и т.п. [c.550]

Ручную сварку применяют при изготовлении конструкций из малоуглеродистых, углеродистых, низколегированных, некоторых высоколегированных сталей и ряда цветных сплавов (магниевых, алюминиевых, никелевых), а также в тех случаях, когда расположение сварных швов в конструкции таково, что сварка более производительными способами невозможна. Электроды, используемые для ручной сварки, стандартизованы. Различают электроды с тонким и толстым покрытиями. Последние более широко распространены, так как позволяют получать швы высокого качества. Преимущественное применение имеют электроды марок Э42, Э42А, Э50, Э50А (число, стоящее после буквы Э, указывает величину предела прочности электродной проволоки в кГ/мм ). Диаметр электродов от 1 до 12 мм. [c.59]

Прочность сварных соединений алюминиевых нетер-.мообрабатываемых сплавов при сварке вольфрамовым электродом составляет 60—95% при ручной и 60—98% при автоматической сварке от прочности основного металла (в зависимости от типа соединения), а при сварке плавящимся электродом встык — ниже 90%. Необходимую прочность и качество сварных швов обеспечивают [c.143]

При действии переменных нагрузок следует отдельно рассматривать прочность швов и прочность прилегающего к ним основного металла. В большинстве случаев в стыковых соединениях разрушение наступает в околошовных зонах. Это объясняется наличием в них концентраторов напряжений от швов с необработанной поверхностью, а также разупрочнений легированных или закаленных сталей в результате теплового действия сварочной дуги. На рис. 4.5 приведены усталостные характеристики сталей и алюминиевого сплава Д16Т и их сварных соединений. Высокие отношения пределов выносливости соединений к пределам прочности основного металла имеют низкоуглеродистые стали. Аустенит-ные стали, высокопрочная сталь марки ЗОХГСНА, сплав марки Д16Т имеют низкие значения 0-1/03 и 011/0 . [c.138]

Недостатки клепаных баков приводят к применению сварных швов, обеспб чивающих герметичность без употребления прокладок. Однако для изготовления сварных баков необходи.чы следующие условия 1) наличие соответствующего сплава, обладающего высокой удельной прочностью и хорошей свариваемостью в обычной производственной обстановке, 2) наличие сварщиков, хорошо освоивших методы сварки алюминиевых сплавов, и 3) наличие хорошо разработанной конструкции, удобной для производственного выполнения и эксплоатации. [c.76]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...