Форма волны импульсного напряжени

Форма ВОЛНЫ импульсного напряжения (фиг, 21-63.а), помимо амплитуды и полярности, характеризуется длиной фронта и длиной волны для стандартной волны 1,5/40 мксек ф , Ъ [c.61]

Форма волны импульсного напряжения 61 [c.474]

Изоляторы в сухом состоянии выдерживают без перекрытия и пробоя воздействие выдерживаемого импульсного напряжения с формой волны 1,2/50 МКС, значение которого указывается в стандарте или технических условиях на изолятор соответствующего класса и исполнения. [c.259]

Для гирлянд изоляторов каждого исполнения определены следующие показатели, которые предприятие-изготовитель предъявляет потребителю по его требованию а) выдерживаемое импульсное напряжение с формой волны 1,2/50 мкс в сухом состоянии б) выдерживаемое напряжение промышленной частоты под дождем. [c.260]

Испытание изоляции импульсным напряжением производится волнами стандартной формы 1,5/40 мксек и волнами, срезанными при 2 мксек, положительной и отрицательной полярности. [c.270]

ТОЧНОСТЬЮ ДО 0,1 мксек., так что в прозрачных материалах эта техника дает чрезвычайно точный метод измерения скорости распространения волн напряжения, а также служит средством изучения отражения волн напряжения на границе раздела. Однако в приложении к измерению динамических упругих постоянных метод страдает от недостатка, присущего всем импульсным методам, а именно от того, что в рассеивающих системах интерпретация результатов очень затруднительна, так как импульс по мере распространения в среде изменяет форму и нет единой скорости распространения. Далее, трудно произвести импульс достаточной амплитуды, если исключить взрывы или удары снарядом, причем эти импульсы в отличие от волновых пакетов, даваемых пьезоэлектрическим кристаллом, содержат широкий спектр компонент Фурье и будут поэтому диспергировать очень быстро. [c.139]

Длительность импульса т, —- длина волны, или ширина импульса — отсчитывается по оси абсцисс от точки А, соответствующей 0,3и , и. ДО точки спадания напряжения до 0,5 / . в- При испытаниях диэлектриков используются импульсы определенной формы — так называемые стандартные волны, например 1,5/40 мксек. Это означает, что фронт такой волны Тф = 1,5 мксек, а длительность Ти == 40 мксек. Знак указывает полярность импульса. Пробой при импульсных испытаниях может происходить на фронте, в точке максимума и на хвосте волны. В первом случае [c.151]

Отметим главные области применения голографических интерферометров I) изучение деформации объектов неправильной формы, диффузно рассеивающих свет 2) изучение вибраций объектов 3) контроль размеров, формы и качества обработки сложных деталей 4) контроль крупногабаритной оптики 5) изучение распределения напряжений в прозрачных объектах 6) исследование импульсных и стационарных фазовых неоднородностей, газовых потоков, взрывов, ударных волн, плазмы и др. [c.172]

Электроэрозионная обработка основана на тепловом действии импульсных электрических разрядов, возбуждаемых между электродом-инструментом и обрабатываемой заготовкой. Метод основан на разрушении материала обрабатываемой детали при помощи прерывистых дуговых разрядов. При искровом разряде сфокусированный поток электронов, двигаясь с большой скоростью от одного электрода к другому, создает на поверхности электродов ударные волны сжатия. Возникшее в металле механическое напряжение распространяется по всем направлениям, в том числе и откуда пришла ударная волна. Достигнув первоначальной поверхности, она отражается от нее и меняет знак на обратный, вследствие чего на поверхности возникают растягивающие напряжения. В результате этого происходит выброс частиц металла в направлении, встречном ударной волне сжатия. Электрод постепенно погружается в заготовку, копируя в ней свою форму. [c.274]

Если отражатель имеет форму круглого диска диаметром Dr,, то его ближнее звуковое поле может быть рассчитано (см. раздел 4.1) по формуле (4.2), а характеристика направленности будет как на рис. 4.15, а. Если падающая волна возбуждается большим излучателем-передатчиком, то он одновременно является и приемником. При работе в импульсном режиме после излучения он принимает эхо от отражателя спустя промежуток. времени, равный удвоенному времени пробега до отражателя. Нас интересует его амплитуда, т. е. высота эхо-сигнала. Согласно разделу 7.2 предварительно принимается, что электрическое напряжение, измеренное как высота эха, пропорционально площади, на которую упала отраженная волна, и звуковому давлению. Если бы на рис. 5.2, а излучаемая волна в ее плоской части возвращалась бы назад от очень большого отражателя, то она приходила бы практически полностью, т. е. высота эхо-сигнала составила бы Но. Однако от отражателя возвращается только волна, соответствующая его гораздо меньшей площади, которая и даст эхо-сигнал высотой Нг- Отношение обоих этих эхо-сигналов очевидно соответствует отношению площадей отражателя и излучателя [c.115]

После зарядки емкостных накопителей они подключаются к разрядному промежутку с целью формирования в толще частиц дробимого продукта канала пробоя. Здесь имеют место большие непроизводительные затраты энергии. В большинстве случаев технологически приемлемой средой в рабочей разрядной камере является техническая вода, имеющая относительно высокую электрическую проводимость ( 10 -10 Ом см). В такой среде существенное значение имеет растекание импульсных токов как с электродов, так и с поверхности плазменных образований, формируемых в разрядном промежутке в процессе пробоя. Это приводит к значительным потерям энергии в разрядном промежутке на стадии формирования канала пробоя и локально меняет свойства и характеристики жидкости (температуру, проводимость и др.), вплоть до ее фазовых превращений /11/. Величина предпробивных потерь (энергия формирования фронта импульса напряжения) может быть рассчитана по строгим соотношениям для принятой схемы замещения контура генератора (например, в /11/ для -L-R= или -L-R) или оценена в приближениях (по уровню амплитуды напряжения U,/, и времени фронта t,/,) для выбранной формы волны напряжения [c.120]

При воздействии на изоляцию импульсных напряжений пробивное напряжение зависит от формы импульса, в связи с чем для испытания изоляции в свое время была введена стандартная волна с длиной фронта 1,5 мкс и длиной волны 40 д кс (волна 1,5/40). Под длиной фронта понимается время нарастания напряжения от нуля до максимального значения, а под длиной волны — время от начала импульса до момента спада волны до 0,5 /макс-В 1969 г. в целях устранения расхождений с рекомендациями Международйбй электротехнической комиссии (МЭК) принято решение о замене вышеуйазан-ной стандартной волны волной 1,2/50 мкс. С повышением амплитуды все большее число подаваемых импульсов вызывает разряд в промежутке. Соответственно уменьшается время разряда (запаздывания), т. е. время от момента достижения до момента пробоя, который отмечается резким спаданием напряжения импульса, и т — статическое разрядное напряжение промежутка при частоте 50 Гц (амплитудное значение). Зависимость разрядного напряжения от времени разряда носит название вольт-секунд ной характеристики. Для промежутков с однородным электрическим полем вольт-секундные ха- [c.69]

Импульсные волны стандартной формы можно получить от генератора импульсных напряжений. При испытании испытательным напряжением полной волны параллельно испытываемому объекту гюдключаются измерительные шары, установленные на 1,2—1,3 амплитуды испытательной полной волны. [c.306]

Линии уровня средних изгибных напряягений, соответству-юпщх этой волне, для пластин из эпоксидного углепластика с углами армирования +15 и +45° при поперечной импульсной нагрузке в форме (42) показаны на рис. 28. Отметим, что поскольку характер распространения рассматриваемой волны в слоистой пластине изотропный, волновой фронт имеет круговую форму. Напряжения, соответствующие второй и третьей изгибным волнам, оказываются малыми. На рис. 29 показана построенная с помощью вычислительной машины пространственная картина распределения изгибных напряжений в пластине из композиционного материала с углами армирования +45°. [c.325]

Определяющие уравнения состояния при упруго-пластпческом. деформировании описывают функциональную связь процессов нагружения и деформирования с учетом влияния температуры для локального объема материала, т. е. связь составляющих тензоров напряжений ац, деформаций гц и температуры Т с учетом их изменения от начального to до заданного t момента времени F[Oij(t), sij(t), T(t)]=0. Конкретные формы такой связи, представленные в литературе, основаны на упрощающих допущениях, применение которых экспериментально обосновано для ограниченного диапазона режимов нагружения. Учитывая кратковременность процессов импульсного нагружения, в большинстве случаев процессами теплопередачи можно пренебречь и с достаточной для практических целей точностью принять процесс адиабатическим. Изменение температуры материала в процессе нагружения в этом случае определяется адиабатическим объемным сжатием (изменением объема в зависимости от давления), переходом механической энергии в тепловую в необратимом процессе пластического деформирования и повышением энтропии на фронте интенсивных ударных волн (специфический процесс перехода в тепло части механической энергии при прохождении по материалу волны с крутым передним фронтом, в результате которого кривая ударного сжатия не совпадает с адиабатой [9, И, 163]). [c.10]

Метод температурных волн применяется для исследования температуропроводности как хороших [Л. 1—3], так и плохих проводников тепла 1[Л. 4—7]. Применительно к металлам и другим проводникам в твердом состоянии опытным образцам придается форма стержней постоянного поперечного сечения. На одном конце осуществляется периодическое нагревание. Металлы в жидком состоянии помещаются в тонкостенные трубки. В Л. 1] для этой цели применяются трубки из нержавеющей стали длиной 2Э0 мм и диаметром 8,6 мм. В оба конца трубки ввариваются пробки. Жидкий металл заливается в трубку через отверстие, сделанное в верхней пробке в условиях вакуума. Между уровнем жидкого металла в трубке и верхней пробкой оставляется некоторый компенсационный объем. На верхнем конце образца помещается обмотка импульсного электрического нагревателя, в цепь которого включается прерыватель. Питание импульсного нагревателя осуществляется через стабилизатор напряжения. Температура образца измеряется с помощью двух термопар, спаи которых привариваются точечной сваркой к поверхности опытной трубки. Постоянная составляющая ТЭДС измеряется потенциометром ППТН-1 переменные составляющие записываются электронным потенциометром типа ЭПП-09. [c.97]

Изолинии компонент напряжений в связующем и вслокиистоп ткапи (рис. 40) с номерами 1—9 соответствуют уровням —300, —300, —200, —100, —10, 10, 100, 200, 300 МПа. Для приведенного момента времени характерно, что ударная волна сжатия прошла через ребра жесткости и основной слой КМ, частично отразилась от границы НМ и прилегающей к ребрам свободной внутренней поверхности основного слоя КМ. Переход ударной волны из ребер в основной слой КМ напоминает по структуре изолиний сферической формы локализованное воздействие. Тонкий лицевой слой претерпевает сильный прогиб (см. рис. 42) с концентрацией напряжений в окрестности стыковки с ребрами. В этой зоне наиболее вероятны разрушения от разрыва волокон и связующего. Большие величины узловых скоростей тонкого лицевого слоя (см. рис. 41) свидетельствуют, что основная часть энергии импульсной нагрузки перешла в кинетическую энергию лицевого слоя. [c.184]

Определение пробивного напряжения и отрезка времени от начала импульса до момента пробоя (времени запаздывания) может быть сделано при помощи шарового разрядника. За пробивное принимают на-п(ряжение, при котором 50% всех импульсов, приложенных к объекту, вызывают пробой. Об импульсной прочности судят по вольт-секундным характеристикам (фиг. 21-63,6), представляющим собой зависимость разрядного напряжения от времейи запаздывания. Для исследования формы импульса и характера процесса пробоя применяют электронный осциллограф с холодным катодом. Наиболее тяжелые условия испытания изоляции имеют место при использовании многократного воздействия длинных волн с крутым фронтом. [c.61]

С целью оценки вязкоупругих свойств сетчатых полиизоциащ ратов в условиях динамического воздействия рассмотрим импульсы картин полос m t) в различных сечениях / стержней. Для сопоставления значения импульсов т 1) нанесены на один график (рис.73) со сдвигом по времени, учитывающим скорость распространения волны в материалах. В отличие от типичного вязкоупругого полимера (см. рис.73,б) для образцов сетчатых полиизоциануратов с л = 1. .. 9 характерно незначительное изменение формы импульсов и их длительностей, (см. рис.73,а) наблюдаемое с увеличением пройденного в стержнях расстояния, что свидетельствует о небольшой их вязкоупругости при импульсном нагружении.Следовательно, оптически чувствительные сетчатые полиизоциащ раты пригодны для исследования напряженно-деформированного состояния слоистых сред методом динамической фотоупругости. [c.254]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...