Замыкание угла

Пример 2 (продолжение). Механизм подъемника (см. рис. 4.6,6)—быстроходный, с силовым замыканием, углы давления в нем не лимитированы, поэтому выбираем синусоидальный закон движения толкателя (см. рис. 4.9,в) [c.136]

Рис. 7.7. Пример замыкания угла с перекрытием

Замыкание углов - если в листовом теле построены сгибы, то можно замкнуть один или несколько углов детали. [c.611]

Замыкание угла - модификация продолжений двух смежных сгибов с целью задания требуемой величины зазора между ними. [c.639]

Создадим вначале листовое тело, в котором необходимо выполнить замыкание углов и которое проводится в несколько этапов. [c.639]

Для создания замыкания углов [c.643]

При выборе варианта замыкание с перекрытием в окне модели отображается фантомная стрелка. Она располагается на торце того сгиба, который будет перекрывать второй сгиб. Чтобы выбрать другой вариант перекрытия, щелкните в Панели свойств Замыкание углов по кнопке Изменить перекрытие. Положение стрелки в окне детали изменится. [c.644]

За один вызов команды Замыкание углов вы можете указать несколько смежных углов для замыкания. Их список отображается на Панели Углы. [c.644]

В некоторых случаях смежные сгибы имеют такие параметры или располагаются друг относительно друга так, что замыкание угла становится невозможным. [c.644]

Это предупреждение появляется, если замыкание угла стало невозможным из-за того, что сгибы, указанные для замыкания, перестали быть смежными. Например, при редактировании какого-либо из сгибов он был смещен. [c.646]

Между процессом зажигания угольной дуги и ксеноновой лампы в эксплуатации существует большая разница. Угольная дуга зажигается путем замыкания углей между собой и последующего их разведения. При этом дуга возникает как результат разрыва цепи тока короткого замыкания, текущего через угли. Ксеноновая лампа имеет фиксированное расстояние между электродами (от 3,5 до 7 мм), и для возникновения в ней дугового разряда необходимо осуществить электрический пробой, что требует приложения большой разности потенциалов. Поэто- [c.348]

Строим график зависимости угла давления О,- от угла поворота кулачка для фаз удаления и возвращения, так как высшая пара имеет гео.метрическое замыкание. th = 90° —Yi (Yi определяется no рнс. 2.30, б). [c.73]

Так как вихревая зона у внутренней стенки колена с углом поворота 90° заканчивается на относительном расстоянии == / р/Ьк = 6ч-8, то при таком промежутке между поворотами (или большем) течение в первом повороте не оказывает влияния на течение во втором. Поэтому структура потока за обоими поворотами получается одинаковой (рис. 1.38, а). Если же расстояние между поворотами меньше указанной величины, то вихревая зона у внутренней стенки после первого поворота не исчезает и, вследствие возрастания скорости у острого угла поворота, она замыкается, плавно закругляя поток (рис. 1.38,6). Это приводит к уменьшению интенсивности отрыва потока после второго поворота на 90°. Очевидно, что наиболее плавное скругление поворота вследствие замыкания вихревой зоны получается в том случае, когда второй поворот расположен близко к сечению с максимальной шириной вихревой зоны, образующейся за первым поворотом (7 , 1,6-н2,4). При этом поток за вторым поворотом не отры- [c.41]

Случай 2. Высшая кинематическая пара в кулачковом механизме имеет кинематическое замыкание (пазовый кулачок). В этом случае кулачок преодолевает сопротивление как за фазу удаления толкателя, так и за фазу приближения его. Следовательно, необходимо соблюдать условие, чтобы при удалении и при приближении толкателя углы давления не превышали максимального угла давления. [c.66]

Если при кинематическом замыкании высшей пары рабочий ход соответствует фазе удаления, а холостой ход фазе приближения, то абсолютная величина максимального угла давления за фазу приближения допускается больше того же значения угла за фазу удаления, т. е. Yx max Vp max скорости холостого хода при этом больше скоростей рабочего хода. [c.70]

Вариант II. Решить задачу на ЭВМ для различных фазовых углов удаления и приближения 1)ф1=180° и Фп1 = 90° 2) ф1 = 120° и ф1н = 60° 3) фг = 90° и фп1 = 45° 4) ф1 = 60° и фп1 = 30°, при равнопеременном законе движения толкателя. Результаты сравнить между собой и с результатами задачи 4.16, вариант II (при силовом замыкании высшей пары). [c.86]

Вариант 111. Для кулачкового механизма с роликовым толкателем (рис. 4.25) и с кинематическим замыканием высшей пары определить наименьшие радиусы теоретического профиля кулачка по условиям задачи 4.17, вариант 1, исходя из наибольших значений скоростей толкателя. Задачу решить для значений дезаксиала ei = 0, 62 = Я/2, ез = Я/3 и е = Я/4 при равнопеременном законе движения толкателя 5 = 2Яф /фь Выяснить, в какую сторону откладывать дезаксиал е в зависимости от направления враш,ения кулачка, чтобы получить наименьшие габариты механизма, а также влияние величины дезаксиала на этот габарит. Результаты сравнить с результатами задачи 4.16, вариант 111 (при силовом замыкании высшей пары). Фазовые углы удаления Ф1 = 120° и приближения фп1 = бО°. [c.86]

В случае передачи силы от кулачка толкателю на части цикла его работы, как это имеет место при силовом замыкании высшей пары, ограничивающее условие, определяемое допустимым углом давления или углом передачи, относится только к указанной части работы кулачка. Этого принципиального замечания не следует забывать. [c.129]

При силовом замыкании угол давления кулачка на толкатель учитывают только на фазе подъема, так как при опускании толкатель движется под действием замыкающей силы. Для определения начального радиуса Яо в кулачковом механизме с центральным толкателем дифференцируем перемещение толкателя д по углу поворота кулачка ф и строим график зависимости аналога скорости толкателя 5 =с15/с1ф от перемещения 5 (рис. 120, а). Оси этого графика располагаем в соответствии с повернутым планом скоростей (см. рис. 119), т. е. ось 5 направляем вверх, значения при вращении кулачка против хода часовой стрелки откладываем влево на фазе подъема. Масштабные коэффициенты по обоим осям графика должны быть равны масштабному коэффициенту длин Ц . [c.219]

Начальная абсцисса циклограммы соответствует моменту, когда чистовой удар ползуна 24 только что закончился и началось его обратное движение (направо). После перемещения, необходимого для того, чтобы высаженная головка вышла из матрицы 23, начинает движение толкатель 27, который поднимает черновую матрицу 22 на линию высадки. Эта перестановка матриц должна закончиться до начала черновой высадки при угле поворота кривошипа, равном 300°. Одновременно с началом движения толкателя 27 может начать свой обратный ход пуансон 19, переносящий изделие на линию подачи. После окончания движения толкателя 27 начинает движение ролик 16, перемещающий пруток 17. Конец прутка выталкивает заготовку с высаженной головкой, пока кривошип повернется от угла 90° до угла 150°. Затем начинает свое движение упорный рычаг 20. Движение прутка начинается после замыкания муфты 15. Его перемещение показано штриховой линией на полосе, относящейся к ролику 16. Оно заканчивается после упора прутка 17 в рычаг 20. Подача прутка прекращается прежде, чем начинает даижение пуансон 19, который сначала отрезает заготовку от прутка 17, а затем перемещает ее на линию высадки. Это перемете [c.78]

Первая кнопка на Панели свойств Замьнсание углов - Выбор углов вызывает панель Углы, в которую заносится список углов листовой детали, которые будут замкнуты в результате выполнения команды Замыкание углов. [c.643]

Вставить, 56 Вызов справки, 64 Вырез в листовом теле, 611 Вырезать, 56 Замыкание углов, 611 Запретить привязки, 60 Копировать, 56 Листовое eJlo, 610 Локальная система координат, 60 Менеджер библиотек, 56 Настройка глобальных привязок, 60 Обновить изображение, 59 Ортогональное черчение, 60 Отверстие в листовом теле, 610 Открыть, 56 Отменить, 56 Отображение, 58 Отображение - Без невидимых линий, 58 Отображение - Невидимые линии тонкие, 58 Отображение - Перспектива, 58 Отображение - Полутоновое, 58 Параметры развертки, 611 Переменные, 57 Перестроить, 59 Печать, 56 Пластина, 611 Повернуть, 58 Повторить, 56 Показать все, 59 Предварительный просмотр, 56 Прервать команду, 64 Приблизить/отдалить - изображение, 58 Развертка, 611 Разнести, 58 Разогнуть, 611 Редактировать на месте, 60 Сгиб, 610 [c.922]

При кинематическом замыкании высшей пары с помощью рамочной формы толкателя (см. рнс. 2.16, з) необходимо выполнение следующих условии профиль кулачка должен быть очерчен выпуклой кривой постоянной ширины D = 2Ro + h фазовые углы находятся в следующей зависимости сру = фп фл.с = фв.с и гру-Ьфд.с = фп + фб.с=180° закон движения выходного звена 5у = х(ф) может быть произвольно выбран только [la фазе удаления, тогда на фазе возвращения Sb = > —х(ф), где D — HJnpHHa рамки точки касания кулачка с двумя параллельными сторонами рамки лежат на одно нормали, отстоящей от оси рамки на расстоянии, равном аналогу скорости s ., а сумма радиусов кривнзны профиля кулачка в точках касания равна ширине рамки D, [c.60]

Пример 1. Спроектировать плоский кулачковый механизм с поступательно днижущимся роликовым толкателем н силовым замыканием высшей пары по следующим входным параметрам ходу толкателя /i=40 мм, фазовым углам удале-пня (py=i02 , дальнего стояния фд = 54° и возвращения фв 144°. Закон движения выходного зво па при удалении — параболический, при возвращении — косинусоидальный, Кулачок вращается по часовой стрелке с —600 об/мин, допускаемый угол давления дои = 30° масса толкателя п7, = 120 г. [c.67]

Определим основные размеры / о и с кулачкового механизма по условию ограпичения угла давления только на фазе удаления, так как высшая иара имеет еи.швое замыкание и кулачок вращается по часовой стрелке, В этом случае расчетными являются формулы (2,19), [c.67]

Пример 4. Спроектировать плоский кулачковый механизм с ностунательно движущимся pojmKOBbiM толкателем и геометрическими замыканием высшей пары по следующим входным параметрам синтеза ход толкателя /г = 40 мм фазовые углы фу = 100° фд.с = 50° фп = 60°. Закон движения толкателя — косивгусоидаль-иый. Кулачок вращается против часовой стрелки. Допускаемый угол давления г д л = 30 . [c.75]

Разгрузку налов и подшипников применением многопоточности, замыкание осевых сил в шевронных передачах и раздвоенных зубчатых передачах с противоположным направлением углов наклона зубьев, при возможности направление силовых факторов навстречу один другому, проектирование дегалей способных к восприятию нагрузок нескольких видов вмест(3 введения отдельных деталей, разгрузка передач трения, работающих в переменном режиме, введением механизма еамозатягивания, обеспечивающего уменьшение сил прижатия с уменьшением полезной нагрузки. [c.482]

При заданной внесиней статической нагрузке на толкателе, например силе f,ui> полезного сопротивления, силе F,, упругости пружины для силового замыкания и силе тяжести 6 а толкателя (рис. 17.5,U), реакции в кинематических парах являются зависимыми от угла давления, т. е, от закона движения толкателя и габаритных размеров механизма. Этот вывод легко установить из анализа плана сил, приложенных к толкателю (рис. 17.5, а, б) и формул (12.11) и (12.12). Чем больше угол давления ), тем больше реакции [ гл и в кинематических парах, а следовательно, тем больше силы трения при заданных коэффициентах трения — между башмаком толкателя 2 и кулачком / и — толкателем 2 и направляющими 3. При расчетах сил в кинематических парах для поступательной кинематической пары между толкателем и направляющими используют приведенный коэффициент трения / "Ь, который рассчитывают по величине угла определяющего положение реакции Ftw относительно перпендикуляра к направлению перемещения толкателя. [c.451]

Особенно тесная связь между указанными процессами суш,ествует при книематическом копировании, например при получении эволь-вентных, спиральных и винтовых поверхностей методом обкатки, контроле зубчатого колеса в однопрофильном зацеплении с точным образцовым колесом, контроле копира 1 сравнением его g профилем образцового копира 2 (рис. 6.4) и т. д. Так, при контроле крепежных резьб важным и обоснованным показателем является их свинчивае-мость с контрдеталью, а при контроле кинематических резьб важно обеспечить одностороннее силовое замыкание. Для рассортировки шариков подшипников по диаметру используют клиновой калибр (рис. 6.5), выполненный в виде двух расходяш ихся под углом 2а линеек. Существует два метода его настройки по образцовым шарам (расположенным в сечениях —А и Л,—с заданными диаметрами d и D) и по блокам концевых мер длины. При настройке необходимо вводить поправки на размеры блоков, так как геометрия и материал этих образцов отличны от геометрии и материала контролируемых деталей, а следовательно, различны положение точек соприкосновения С G линейками и смятие соприкасающихся поверхностей. [c.141]

Случай I. Высшая кинематическая пара имеет силовое замыкание. Выбор максимального угла давления утах имеет значение только для фазы удаления толкателя, когда кулачок является входным звеном и когда при больших значениях угла давления может получиться заклинивание толкателя или значительно понизится КПД механизма. Фаза приближения толкателя совершается под действием сил упругости пружины и угол давления от кулачка на роликовый толкатель при этом можно не учитывать, так как кулачок перестает быть фактически входным звеном. [c.62]

На рис. 121 показано определение положения центра вращения кулачка О для кулачково-коромыслового механизма при геометрическом замыкании, считая известным длину коромысла I. Сначала находим аналог скорости центра ролика с15д/с1ф = /ф, где = = с1 ф/с1ф — аналог угловой скорости коромысла. Затем по зависимости ф(ф) в пределах заданного угла размаха фтах строим несколько положений коромысла ВС и откладываем от точки Во вдоль этих положений значения /ф, принимая масштабный коэффициент для /ф равным масштабному коэффициенту длин ц/. Значения /ф откладываются на фазе подъема от центра вращения С, если кулачок и коромысло вращаются в противоположных направлениях, н к центру С, если они вращаются в одну сторону. [c.220]

При силовом замыкании высшей пары кулачок-коромысло угол передачи движения у следует учитывать, как указано выше, только при удалении толкателя. Поэтому второй ограничивающий луч flf проводим из точки Со начального положения коромысла под тем же углом 7min. При больших значениях допускаемого угла [c.151]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...