Сопло Вентури расчет

Исходными сведениями для расчета являются полное давление высоконапорной жидкости Р перед соплом, ее температура Г , компонентный состав С, , массовый расход или радиус критического сечения сопла Вентури, давление низко- [c.151]

В. т., названная по имени изобретателя, имеет щирокое распространение. Весьма разнообразные уже в настоящее время типы водомеров и газомеров имеют своей основной частью трубку иначе сопло) Вентури. Эта вставная трубочка может занимать какое угодно положение вертикальное, горизонтальное, наклонное. Вышеприведенный простой расчет остается во всех случаях одинаково применимым. Обычно трубке Вентури, используемой для устройства водомера или газомера, придают форму коническую (фиг. 2) [c.276]

Отклонение действительного диаметра отверстия диафрагмы от среднего значения, определенное не менее чем в четырех равно отстоящих друг от друга диаметральных направлениях, не должно превышать 0,05% 20- При т < 0,4 допускается отклонение в 0,1% 20- Указанные допуски на диаметр проходного отверстия диафрагмы остаются в силе для сопл и сопл Вентури, рассматриваемых ниже. При этом для них диаметр 20 Должен определяться в начале и в конце цилиндрической части отверстия. Внутренний диаметр >20 корпуса кольцевой камеры (рис. 14-2-3) или обоймы (рис. 14-2-2) должен быть равен (с допустимым отклонением 4-1%) диаметру трубопровода, принятому для расчета диафрагмы, сопла или сопла Вентури. [c.443]

В первом этапе расчета для определения е можно задаться значением т, наиример, принять его равным 0,3—0,4 для диафрагмы и 0,5—0,6--для сопла или сопла Вентури, что соответствует [c.483]

Затем для полученного в первом приближении значения mi определяют поправочный множитель как было указано выше. Если D <. 300 мм, то по известному значению необходимо найти поправочный множитель на шероховатость трубопровода по рис, 14-3-9 для диафрагмы и по рис. 14-3-10 для сопла и сопла Вентури. При расчете диафрагмы необходимо также определить поправочный множитель на недостаточную остроту входной кромки ее к (рис. 14-3-11). [c.484]

При е = 1 это выражение дает коэффициент сопротивления мерного сопла. Для трубы Вентури в результате аналогичного расчета получим (см. также введение к гл. VI). [c.150]

Расчет устройств в схеме впрыска собственного конденсата (ио и. 9-21—9-23) выполняют по данным теплового и гидравлического расчета котельного агрегата на поминальной нагрузке. Вначале задаются допустимой потерей давления в эжектирующем -сопле рв, затем по и, 9-14 (формула 9-03) определяют разрежение, создаваемое трубой Вентури, и по п. 9-15 (формула 9-04) — диаметр пережима сж- [c.76]

Аналогичным образом кривые Kf и Кю можно использовать для определения возможности кавитации в канале типа трубки Вентури, изображенном на фиг, 7.10. В этом случае кривые /Сш одинаковы для обеих стенок. Опасное сечение расположено между точками А V. В, где А — точка перегиба, а В — точка сопряжения с параллельной образующей критического сечения. В этом сечении стенки являются расходящимися относительно местного направления течения, поэтому возможны отрицательные давления. Чтобы избежать этого, были разработаны методы расчета сопла с такой кривизной контура, которая обеспечивает монотонное падение давления [2, 9, 31]. В таком сопле абсолютное давление в любой точке стенки всегда выше, чем в соседней точке ниже по потоку, и, следовательно, всегда выше, чем в точке минимального диаметра. Очевидно, что вторая опасная зона начинается в сечении С. Как и ранее, последовательность развития кавитации в этой трубке Вентури можно предсказать качественно путем сравнения кривых Kf и Кю- Если представить себе, что вся кривая Kf смещается вертикально вниз, то вначале она коснется кривой Кю чуть ниже сечения С. Поэтому кавитация вначале начнет развиваться именно здесь, если кривая Kf будет продолжать смещаться вниз. По мере уменьшения давления в системе эта зона будет расширяться, и непосредственно вверх по потоку от сечения В образуется новая зона. По мере развития этой зоны она будет распространяться в область В—С, пока в конце концов не образуется единая кавитационная зона, охватывающая всю горловину трубки Вентури. [c.337]

Другой сдерживающий фактор - отсутствие методов расчетов термогазодинамических процессов в многокомпонентных кавитационных струйных течениях. Для применения многокомпонентных кавитационных струйных течений необходим метод расчета термогазодинамических процессов, с помощью которого рассчитываются основные параметры таких процессов в любой точке многокомпонентного кавитационного струйного течения. Метод расчета разработан на основе следующей модели гидродинамической кавитации в сопле Вентури, процессов эжекции и тепломассообмена в струйном течении с потенциальным ядром кавитирующей жидкости, исз екающей из сопла. [c.146]

На границе перехода от кавитационного режима течения к сплошному жидкостному происходит скачок давления от величины давления насыщенных паров до величины, практически равной давлению P низконапорной среды, в которую происходит истечение жидкости из сопла. Скачок давления сравнивается 22, 28, 29 со скачком уплотнения при критическом истечении газа через сопло. Образовавшаяся за скачком давления сплошная жидкая фаза, истекая из диффузора сопла (см. рис. 5. 1, а) в низконапорную среду, образует с последней свободно истекающее струйное течение, метод расчета которого представлен в гл. 4, а процесс кавитации в сопле Вентури описывается следующей системой уравнений, в которую входят уравнения отражаю1цие параметры потока в критическом сечении К-К сопла [c.147]

Далее определяются основные термогидрогазодинамические, технологические и конструктивные параметры эжекционных аппаратов (см. рис. 8.34, и и 9.11, а) с кавитационными струйными течениями. Для их расчета требуются исходные сведения, включающие следующие параметры высоконапорной среды давление Р , температуру 7 , конпонентный состав С, , массовый расход при условии, если не задана площадь /, через которую протекает указанный расход параметры низконапорной среды давление Р , температуру Т , компонентный состав С,,,. Кроме того, для эжекционного аппарата первой модификации (см. рис. 8.34, а) необходима величина угла расширения диффузора сопла Вентури. [c.233]

Для проверки аналитического метода расчета потоков по показаниям двух термопар, заделанных на разной глубине в стенке сопла ракетного двигателя, при определении тепловых потоков около 10 вт1м А. Витте и Е. Харпер использовали устройство, аналогичное тепломеру Перри [332]. Тепломеры представляли собой медные вкладыши с оболочками из полиэфирной смолы, обеспечивающими организованное течение охлаждающей среды. Расход воды через каждый тепломер измерялся укороченным кавитационным соплом Вентури, а повышение температуры — хро-мель-константановыми дифференциальными термопарами. [c.11]

Всесторонние исследования сужающих устройств дали возможность нормализовать диафрагмы, сопла и сопла Вентури, что позволило изготовлять и применять их в комплекте с дифманомет-рами для измерения расхода и количества жидкостей, газов и паров в горизонтальных, наклонных и вертикальных круглых трубопроводах по результатам расчета без индивидуальной градуировки. При изготовлении и установке стандартных сужающих устройств в трубопроводах должны соблюдаться определенные требования, основные из которых рассматриваются ниже [c.440]

В заключение необходимо отметить, что несмотря на то, что выше получены соотношения для расчета неравновесных критических параметров и проведен их анализ только для цилиндрических каналов, это не препятствует распространению сделанных выводов и на сопла типа Вентури с острой входной кромкой и протяженной цилиндрической горловиной, поскольку гидродинамика течения вскипающей воды в таких соплах должна быть близка к гидродинамике течения в насадках с острой входной кромкой при равных или близких геометрических характеристиках. Косвенным доказательством этого утверждения может служить неоднократно доказанный экспериментально факт независимости критического расхода вскипающей воды при больших относительных длинах горловины (/р/ г Ю) от нали шя или отсутствия у такого сопла расширяющейся части. Это свидетельствует о том, что тогда и критические параметры в схожих по длине и диаметру горловины соплах и насадках должны быть близки между собой, поскольку критический расход непосредственно определяется параметрами в критическом сечений по (8.1). [c.176]

Рассматриваемый метод измерения основан на использовании закона сохранения энергии, в соответствии с которым при увеличении скорости среды, проходящей через сужающее устройство, кинетическая энергия потока растет, а потенциальная энергия снижается. В связи с этим давление среды перед сужающим устройством выше, чем после него, В качестве нормальных сужающих устройств используют диафрагмы, сопла, укороченные сота Вентури. Их расчет и конструктивное исполнение осуществляются в соответствии с [12]. Технические данные диафрагм камерных ДКС, бескамер-ных ДБС, сварных на высокое давление ДВС и фланцевых ДФС представлены в табл. 5.31, где указан диапазон условных проходов D , выбираемых по ГОСТ 26969-86 из ряда 12, 20, 25, 32, 40. 50. 65, 80, 100. 125. 175, 200, 225, 250, 300, 350, 400. 450, 500. 600, 700, 800, 900, 1000, 1200. [c.356]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...