Оболочки Флаттер —

Огибало в П. М. К постановке задачи о флаттере оболочек и панелей.— Вестник Московского университета , серия 1, Математика, механика , [c.518]

Понятно, что эти результаты принципиально недоступны при линейной постановке задачи. Впрочем, при решении первых задач о классическом флаттере крыла линейная постановка была достаточной по той причине, что самовозбуждение, в сущности, означало весьма скорое разрушение конструкции, которая не могла бы выдержать колебания, приближающиеся к предельному циклу. Применительно к панелям, представляющим собой пластины или пологие оболочки, разыскание предель- [c.104]

Если судить по числу публикаций, то наиболее представительным направлением в данной области является теория флаттера пластин и оболочек в сверхзвуковом потоке газа. Интенсивная разработка этой теории началась десять — пятнадцать лет тому назад в связи с задачей обеспечения [c.355]

Здесь Ро — невозмущенное давление, Со — невозмущенная скорость звука, % — показатель политропы. Именно на основе формул типа (13.1) были получены основные качественные и количественные результаты предсказано явление панельного флаттера, оценен порядок критических скоростей, исследовано влияние кривизны оболочки, начальных усилий в срединной поверхности, конструкционного демпфирования и т. д. В частности, было показано, что для плоской ненагруженной прямоугольной панели со сторонами одного порядка а критическая скорость и имеет порядок [c.356]

Динамические задачи аэрогидроупругости. Важнейшим примером динамических задач служит флаттер крыльев самолета — автоколебания, поддерживаемые за счет энергии движения самолета (или энергии потока). Другим примером являются автоколебания пластин и оболочек, обтекаемых потоком — так называемый панельный флаттер. Как флаттер крыльев, так и панельный флаттер могут быть объяснены взаимодействием аэродинамических сил, сил инерции и упругих сил важную роль при этом взаимодействии играет связь между различными формами колебаний. Для описания классического флаттера достаточно привлечь линеаризированную теорию потенциального течения. [c.469]

Флаттер оболочек и криволинейных панелей [c.489]

ФЛАТТЕР ОБОЛОЧЕК И КРИВОЛИНЕЙНЫХ ПАНЕЛЕЙ [c.489]

Используя для получения условий устойчивости критерий, аналогичный критерию Рауса-Гурвица, найдем следующее выражение для критической скорости флаттера бесконечно длинной цилиндрической оболочки [10] [c.494]

Круговые цилиндрические оболочки конечной длины. При определении критических скоростей флаттера достаточно тонких оболочек (по [c.495]

Критические скорости флаттера определяют на основании исследования свободных частот оболочки в потоке газа. Для свободных колебаний с частотой U) решение системы (36) представляется в виде [c.496]

Весьма надежные результаты при определении критических скоростей флаттера для длинных цилиндрических оболочек дает [c.497]

Результаты численных расчетов минимальных критических скоростей флаттера для свободно опертой и защемленной цилиндрической оболочки даны соответственно на рис. 19 и 20. При вычислениях здесь [c.498]

Следовательно, при определении минимальных критических скоростей флаттера для длинных цилиндрических оболочек [c.501]

Минимальные критические скорости флаттера цилиндрической оболочки конечной длины впервые были определены в работе [69]. Эта задача рассматривалась затем в работах [19, 35, 83, 90]. [c.501]

Дополнительные библиографические указания. Оценка влияния тангенциальных сил инерции на критические скорости флаттера цилиндрических оболочек дана в статье [69]. Осесимметричный флаттер цилиндрических оболочек исследован в работах [37, 50] балочной форме флаттера оболочки посвящена работа [63]. Влияние начальных усилий в срединной поверхности учтено в работе [70]. Флаттер цилиндрических панелей рассмотрен в работах [61, 90]. [c.501]

Предварительные замечания. Решение задач об устойчивости пластинок и оболочек в потоке газа в линейной постановке дает возможность определить лишь критические скорости, а также минимальные толщины панелей, необходимые для предотвращения флаттера или дивергенции. Вопросы об определении амплитуд флаттера (амплитуд предельного цикла автоколебаний), амплитуд выпучивания, о поведении панели при установлении предельного цикла автоколебаний остаются открытыми. На эти вопросы ответ может дать только решение соответствующей нелинейной задачи. Следует отметить, что критические скорости [c.501]

Дополнительные библиографические указания. Нелинейные задачи для защемленной панели рассмотрены в статье [42], а для трехслойной панели — в статьях [1, 2, 3, 84. Нестационарные задачи панельного флаттера являются предметом работ [17, 54, 57]. Решение нелинейных уравнений панельного флаттера при помощи электронных моделирующих маш ин описано в статьях [8, 59]. Флаттер цилиндрических оболочек, наполненных жидкостью и обтекаемых сверхзвуковым потоком газа, рассмотрен в статье [71]. [c.508]

Флаттер — см. Флаттер оболочек [c.555]

Флаттер крыльев тонких изгибно-крутильный 469, 477, 478 —— оболочек — Скорости критические минимальные 498 — Уравнения исходные 489, 490 —- оболочек цилиндрических круговых — Возникновение 497 — Скорости критические 494—497 — Скорости критические минимальные 498— 501 — Указания библиографические 501 — Уравнения и их решение 489—491 [c.567]

Анизотропная цилиндрическая оболочка в режиме колебаний типа флаттера была рассмотрена Г. Е. Багдасаряном [3.15] (1964). Он исходил из уравнений, учитывающих касательные напряжения, распределенные по параболическому закону по толщине согласно полуобратной постановке [c.220]

Последняя глава охватывает ряд вопросов устойчивости и колебаний анизотропных слоистых оболочек. Здесь на основании классической и уточненных теорий рассматриваются задачи свободных колебаний, статической и динамической устойчивости, удара и флаттера анизотропных слоистых оболочек. Рассматриваются задачи колебаний и флаттера оболочки в поле действия высоких температур, а также магнитного поля. [c.9]

В 1 настоящей главы мы установили, что учет поперечных сдвигов в анизотропных оболочках может привести к существенному снижению величины частот свободных колебаний оболочки. Если это так, то, согласно представлениям (4.43)—(4.48), мы можем утверждать, что при учете поперечных сдвигов критическая скорость панельного флаттера, определенная по формуле (4.52), становится меньше критической скорости, найденной без учета поперечных сдвигов. При этом, чем больше отношения hla, [c.413]

Флаттер цилиндрической оболочки в потоке сжимаемой проводящей жидкости в присутствии магнитного поля [c.430]

ФЛАТТЕР ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ОБОЛОЧКИ [c.431]

Особый интерес для авиационных конструкций представляет динамическая проблема потери устойчивости оболочек в потоке газа (флаттер). Для некоторых случаев она была решена в работах М. В. Келдыша и Е. П. Гроссмана Ей посвяш ена значительная часть работы Фын Юн-чжена и многие другие исследования. [c.259]

Первые нелинейные задачи аэроупругости решены В. В. Болотиным (1958, 1960) и им же с его сотрудниками (1959). Отметим еще работы Ю. Ю. Швейко (1961), Ю. Н. Новичкова (1962), Г. Е. Багдасаряна (1963). Изучение нестационарного флаттера при одновременном изменении скорости и температуры также начато В. В. Болотиным (1962). К. К. Ливанов (1963) учел влияние тангенциальной инерции на критические скорости (обычно в рассматриваемых задачах учитывается только нормальное ускорение). Обзор исследований по колебаниям пластинок и оболочек в потоке газа, опубликованных до 1961 г., имеется в докладе В. В. Болотина [c.256]

По-видимому, имеется некоторая область, для которой применение поршневой теории приводит к разумным результатам. Поэтому ее применение оправдано, если задача осложнена некоторыми дополнительными (преимущественно конструкционными) факторами. Большое количество работ посвящено расчету подкрепленных, слоистых и анизотропных оболочек. Среди этих работ в первую очередь должны быть указаны исследования С. А. Амбарцумяна с сотрудниками (1963—1967), Э. И. Григолюка с сотрудниками (1965). Несколько статей С. А. Амбарцумяна с сотрудниками (1964—1966) посвящены рассмотрению панельного флаттера с учетом влияния температуры на упругие параметры оболочки. Среди других работ, в которых используется поршневая теория, следует отдельно упомянуть статью А. Д. Брусиловского, Л. М. Мельниковой и Ю. Ю. Швейко [c.357]

Примером хаоса в автономной механической системе являются колебания (флаттер), вызванные течением жидкости иад упругой пластиной. Это явление известно как флаттер пластины более подробное обсуждение механики этой системы можно найти в книге [28]. Такие колебания наблюдались во время первых полетов во внешних оболочках ракетоносителей Сатурн , которые доставили человека на Луну в начале семидесятых годов. В работах Кобаяши [93] и Фунга [39], опубликованных до этих полетов, были обнаружены непериодические движения. В одной серии задач, рассмотренных ими, анализировалось совместное действие сжатия в плоскости пластины и течения жидкости. Более поздние численные результаты показаны на рис. 3.12, где видны устойчивые траектории в фазовом пространстве при одних параметрах потока жидкости и сжимающей нагрузки и хаотические колебания при других условиях [c.91]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...