Оболочки Флаттер — Скорости критические

Здесь Ро — невозмущенное давление, Со — невозмущенная скорость звука, % — показатель политропы. Именно на основе формул типа (13.1) были получены основные качественные и количественные результаты предсказано явление панельного флаттера, оценен порядок критических скоростей, исследовано влияние кривизны оболочки, начальных усилий в срединной поверхности, конструкционного демпфирования и т. д. В частности, было показано, что для плоской ненагруженной прямоугольной панели со сторонами одного порядка а критическая скорость и имеет порядок [c.356]

Флаттер крыльев тонких изгибно-крутильный 469, 477, 478 —— оболочек — Скорости критические минимальные 498 — Уравнения исходные 489, 490 —- оболочек цилиндрических круговых — Возникновение 497 — Скорости критические 494—497 — Скорости критические минимальные 498— 501 — Указания библиографические 501 — Уравнения и их решение 489—491 [c.567]

Используя для получения условий устойчивости критерий, аналогичный критерию Рауса-Гурвица, найдем следующее выражение для критической скорости флаттера бесконечно длинной цилиндрической оболочки [10] [c.494]

Круговые цилиндрические оболочки конечной длины. При определении критических скоростей флаттера достаточно тонких оболочек (по [c.495]

Критические скорости флаттера определяют на основании исследования свободных частот оболочки в потоке газа. Для свободных колебаний с частотой U) решение системы (36) представляется в виде [c.496]

Весьма надежные результаты при определении критических скоростей флаттера для длинных цилиндрических оболочек дает [c.497]

Результаты численных расчетов минимальных критических скоростей флаттера для свободно опертой и защемленной цилиндрической оболочки даны соответственно на рис. 19 и 20. При вычислениях здесь [c.498]

Следовательно, при определении минимальных критических скоростей флаттера для длинных цилиндрических оболочек [c.501]

Минимальные критические скорости флаттера цилиндрической оболочки конечной длины впервые были определены в работе [69]. Эта задача рассматривалась затем в работах [19, 35, 83, 90]. [c.501]

Дополнительные библиографические указания. Оценка влияния тангенциальных сил инерции на критические скорости флаттера цилиндрических оболочек дана в статье [69]. Осесимметричный флаттер цилиндрических оболочек исследован в работах [37, 50] балочной форме флаттера оболочки посвящена работа [63]. Влияние начальных усилий в срединной поверхности учтено в работе [70]. Флаттер цилиндрических панелей рассмотрен в работах [61, 90]. [c.501]

Предварительные замечания. Решение задач об устойчивости пластинок и оболочек в потоке газа в линейной постановке дает возможность определить лишь критические скорости, а также минимальные толщины панелей, необходимые для предотвращения флаттера или дивергенции. Вопросы об определении амплитуд флаттера (амплитуд предельного цикла автоколебаний), амплитуд выпучивания, о поведении панели при установлении предельного цикла автоколебаний остаются открытыми. На эти вопросы ответ может дать только решение соответствующей нелинейной задачи. Следует отметить, что критические скорости [c.501]

В 1 настоящей главы мы установили, что учет поперечных сдвигов в анизотропных оболочках может привести к существенному снижению величины частот свободных колебаний оболочки. Если это так, то, согласно представлениям (4.43)—(4.48), мы можем утверждать, что при учете поперечных сдвигов критическая скорость панельного флаттера, определенная по формуле (4.52), становится меньше критической скорости, найденной без учета поперечных сдвигов. При этом, чем больше отношения hla, [c.413]

Таким образом, поставленная задача решена. Мы нашли формулу, с помощью которой можно определить критическую скорость флаттера анизотропной цилиндрической оболочки, обтекаемой потоком идеально проводящего газа, в присутствии магнитного поля. [c.440]

Рассматривая формулу (6.52), замечаем, что критическая скорость существенным образом зависит от характера анизотропии материала оболочки. Как и в предыдущих задачах, здесь также, меняя ориентацию материала оболочки в теле оболочки, существенным образом можем изменить критическую скорость флаттера. [c.440]

Флаттер крыльев тонких нзгибио-крутильный 469, 477, 478 --оболочек — Скорости критические минимальные 498 — Уравпения исходные 489, 490 [c.567]

Первые нелинейные задачи аэроупругости решены В. В. Болотиным (1958, 1960) и им же с его сотрудниками (1959). Отметим еще работы Ю. Ю. Швейко (1961), Ю. Н. Новичкова (1962), Г. Е. Багдасаряна (1963). Изучение нестационарного флаттера при одновременном изменении скорости и температуры также начато В. В. Болотиным (1962). К. К. Ливанов (1963) учел влияние тангенциальной инерции на критические скорости (обычно в рассматриваемых задачах учитывается только нормальное ускорение). Обзор исследований по колебаниям пластинок и оболочек в потоке газа, опубликованных до 1961 г., имеется в докладе В. В. Болотина [c.256]

Критические скорости флаттера определяют на основании исследования свободных частот оболочки в потоке газа. Цля свободных колебаний с частотой i> решение системы (36) представляется в ниде а = СУ (а)С05к 5 е v = Vn(a) sinnfi с" m - Г (а) os nfi е . (55) [c.496]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...