Коэффициент податливости основания

Значения коэффициента k колеблются довольно сильно в зависимости от рода основания называя ширину балки Ь, можем представить этот коэффициент в виде k = kib, где k — так называемый коэффициент податливости основания он равен силе, которую надо приложить к единице площади основания, чтобы дать ему осадку, равную единице длины. [c.476]

Для случая упругого основания с коэффициентом податливости k = k x, у) в правую часть первого уравнения (6.9) добавляют член [c.202]

Принимая во внимание предположения (7.306) и сказанное относительно коэффициентов податливости А щ, на основании формулы (7.305) определим компоненты тензора деформации [c.199]

Ц Вывести уравнение изгиба прямого бруса с жесткостью EJ (г) на упругом винклеровском основании с коэффициентом податливости /г (г). [c.16]

Ориентировочные значения коэффициентов упругой податливости оснований [c.238]

Коэффициент податливости фланцев при действии внутреннего давления на основании решения, изложенного на стр. 75 (для двух фланцев) [c.65]

Предполагаем, что кривая w) может быть аппроксимирована ступенчатой функцией (рис. 2.15). На рис. Л+ и А — максимально допустимые перемещения основания соответственно при растяжении и сжатии Aj-i, Ai — величины перемещений, ограничивающие зоны основания, где коэффициенты податливости постоянны и равны Си т. е. [c.61]

Рассмотрим взаимодействие подкрепленной цилиндрической оболочки и соосного кругового кольца (бандажа), контактирующих между собой через упругий слой (прокладку). В свою очередь, опорное кольцо нагружено посредством кругового упругого основания (ложемента). Оболочка испытывает поперечное нагружение в виде локальных радиальных рг(ф), касательных /г(ф) сил и изгибающих моментов П1г(ф), приложенных к подкрепляющим шпангоутам (рис. 4.29). Предполагаем, что коэффициенты податливости прокладки и кругового основания ложемента при растяжении и сжатии С2 в общем случае различны. Если упругий слой не скреплен с контактирующими элементами, то коэффициент податливости при растяжении принимаем равным нулю ( i = 0). [c.154]

Рассмотрим конструкцию, состоящую из двух подкрепленных цилиндрических оболочек разного диаметра, соосно сопряженных с помощью упругого кольцевого пояса, ширина которого равна ширине (или соизмерима с нею) силовых шпангоутов, установленных в оболочках в месте их сопряжения. Оболочки испытывают действие локальных поперечных нагрузок pi, ti, Шц, приложенных к подкрепляющим шпангоутам. Силовые шпангоуты внутренней оболочки могут иметь диафрагмы в виде конических или сферических днищ. Кольцевой пояс, через который контактируют оболочки, представляет собой сплошную по контуру упругую прокладку с односторонней связью и коэффициентом податливости при сжатии с. Внешняя оболочка в месте сопряжения с внутренней оболочкой опирается на круговое одностороннее упругое основание (ложемент) с коэффициентом податливости с" или испытывает заданное поперечное нагружение. [c.169]

Коэффициенты податливости на основании формулы (5.9) запишем как произведение коэффициента жесткости бесконечно [c.188]

X W = к гг — h) = kr (Q2 — 1), где k — коэффициент постели (податливости) основания. [c.111]

В настоящее время известен ряд подходов к решению контактной задачи методом конечных элементов. Наиболее прост с алгоритмической точки зрения прием, основанный на вычислении коэффициентов взаимного влияния точек контактирующих тел в нормальном и касательном направлениях. С помощью метода сил для составления равновесия каждого тела в отдельности находится распределение контактных напряжений. Полученные значения напряжений используются в качестве граничных условий для повторного вычисления по определению напряженного состояния контактирующей пары. Границы контактных площадок и участки проскальзывания находятся итерационным путем в процессе решения задачи. Такой подход использовался в работах [54, 66, 260, 270]. Отметим, что наряду с относительной простотой такой метод не лишен недостатков, основным из которых является необходимость решения задачи на этапе определения коэффициентов податливости 2п раз, где п — число точек контакта. [c.11]

Коэффициенты податливости к , й 2, входящие в выражения (64), относятся к левому сечению балки-полоски с постоянным поперечным сечением. Часть 1 балки-полоски длиной 8 (рис. 24) лежит на упругом основании с коэффициентом жесткости с = с, а часть 2 балки-полоски длиной 1 , соответствующая пропущенной части патрубка, — на упругом основании с другим коэффициентом жесткости, определяемым выражением [c.46]

Полученные коэффициенты k w, 22, 12, относящиеся к левому сечению 1-й балки (рис. 24), характеризуют податливость основания полубесконечной части рассматриваемого патрубка. Коэффициенты податливости края патрубка [c.48]

В заключение свяжем результаты выполненного анализа с известным значением критической скорости подвижной нагрузки в бесконечной балке с погонной массой т на упругом основании с коэффициентом податливости К. Используем в (39) соотношения [8,37] [c.32]

Податливость основания нижней плиты, если коэффициент постели принять С = 25 кг/см , равна упругое перемещение основания от силы 1 т давление на грунт [c.321]

При наличии каждого из указанных видов нагружения происходит совместная работа шасси автомобиля, кузова и связывающих их упругих элементов. При всех вариантах закрепления кузова задача оказывается статически неопределимой. Теоретическое исследование работы конструкции усложняется в тех случаях, когда передача нагрузок от кузова к раме шасси осуществляется с помощью деревянных брусьев. В этом случае кузов можно считать лежащим на упругом основании с переменным коэффициентом податливости, причем закон изменения этого коэффициента может быть найден только в результате раскрытия статической неопределимости системы. В данной работе при приближенном решении этой задачи непрерывный деревянный брус [c.223]

Предположим также, что амортизаторы устанавливаются на весьма жестком основании, амплитудой колебаний которого можно пренебречь но сравнению с амплитудой колебаний амортизируемого объекта. Тогда смонтированный на амортизаторах объект можно рассматривать как систему с одной степенью свободы (фиг. 228). На фиг. 228 через пг обозначена масса объекта, а амортизатор изображен в виде пружины, коэффициент податливости которой равен 8. [c.398]

К показанной на рис. 3.3 (см. п. 3.1) системе применить метод, основанный на использовании уравнений движения в перемещениях. Получить прямым путем коэффициенты податливости и проверить справедливость соотношения 8 = р-1 [c.207]

Коэффициент податливости характеризует силу, которую необходимо приложить к единице площади основания, чтобы дать ему осадку, равную единице длины. Коэффициент податливости зависит от материала и конструктивного оформления опоры. В частности, в расчете валов КШМ рекомендуется принимать А = 125 ГН/м [c.98]

Коэффициенты динамичности для шарнирно-опертой балки с учетом податливости основания [c.24]

Пусть при действии нагрузок р(ф), т(ф) кольцо деформируется таким образом, что на участках кольца, ограниченных углами и Фг, j+b радиальное перемещение Ai i w Ai. Здесь г — номер зоны, в которой коэффициент податливости основания равен d, i= = 1, 2,..., 2vi — номер угла, ограничивающего j-зону Vi — количество зон. Диаграмма реакция основания — прогиб для случая линейно-переменного коэффициента податливости показана на рйс. 2.16. [c.61]

Пример. Определить изгибающий момент в рельсе Р-65 под грузом Р при ста -тическом загружении тепловозом ТЭ-3. Коэффициент податливости основание А = = 300 кгс/см , жёсткость рельса / = 2 X 10 X 3573 кгс см , Р = 10,6 тс. (Зхе14а [c.148]

Откуда коэффициент податливости основания (коэффициент постели шпалы) кПсм ) равен [c.582]

В последпом равенстве Я,, и Лг—коэффициенты податливости упругих элементов. Переходя на основании модели Кельвипа к элементу тела при одноосном растяжении, будем иметь [c.140]

Пример 2. Определить упругую линию непризматической балки жесткостью на изгиб Е/(х), лежащей на сплошном упругом основании переменной жесткости /1 (х). Внешняя нагрузка и условггя закрепления балгси показаны на рис. 1.4.4. Здесь через обозначен коэффициент податливости упругой заделки, а через А - коэффициент податливости упругой опоры. [c.45]

Для определения коэффициента податливости соединяемых болтом деталей X, пользуются методом проф. И. И. Бобарыкова. По И. И. Бобарыкову деформации соединяемых деталей распространяются на так называемые конусы давления (рис. 30 и 31), наружный диаметр меньших оснований которых а представляет собой соответ- [c.57]

Анализ полученных данных показывает, что для мягкого основания характер изменения контактного давления в опорах близок к равномерному закону (кривая /). С увеличением коэффициента податливости опорного основания закон, изменения контактного давления в опорах отличается от равномерного и давление в пределах опоры распределяется так, что у края опоры оно значительно возрастает, а в середине снижается. Напряженно-деформированное состояние в оболочке и опорн.ом шпангоуте при достаточно жестких опорах также существенно отличается от н. д. с, определенного без учета контактного взаимодействия. Следовательно, при расчете цилиндрической оболочки, контактирующей при осевом нагружении с опорным основанием, следует учитывать степень осевой податливости опор (их осевую жесткость). Приближенный расчет (без решения контактной задачи) и представление опорной реакции в виде равномерной нагрузки при достаточно жестком опорном основании может привести к неправильной оценке н. д. с. оболочечной конструкции. [c.178]

Расчет под действием поперечной силы 128 --длинные — Коэффициенты податливости — Определение 135 — 137 --для тфепления плит на жестком основании — Расчет 140 --для крепления плит на упругом основании — Расчет 138, 139 [c.427]

Для определения коэффициента податливости соединяемых болтом деталей пользуются методом проф. И. И. Бо-барыкова. По И. И. Бобарыкову, деформации соединяемых деталей распространяются на так называемые конусы давления (рис. 28 и 29), наружный диаметр оснований которых а представляет собой соответственно наружный диаметр опорной поверхности гайки, головки болта, пружинной шайбы и т. д. и образующие которых наклонены к плоскости стыка под углом а = 45°. [c.55]

Рис. 13.16. Влияние податливости основания на значение коэффициента тренияпри различном нормальном давлении = 0,01...0,2 МПа

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...