График разрушающих напряжений

Описанный выше метод установления допускаемых напряжений является в значительной мере приближенным за счет спрямления диаграмм и недостаточно точного учета влияния коэффициента концентрации. При желании можно пользоваться более точным изображением графика разрушающих напряжений ), не прибегая к спрямлению его пунктирными линиями, как это было показано на рис. 436 и 439. Уточненный способ расчета может дать значительное повышение расчетной величины допускаемого напряжения для циклов с характеристикой г, близкой к г=0, при значениях предела выносливости, близких к пределу текучести в остальных случаях разница в результатах расчета по спрямленной и уточненной диаграммам будет сравнительно невелика. [c.565]

По этим соображениям сопоставление экспериментальных данных для гладких и надрезанных образцов на графиках разрушающее напряжение — время до разрыва (рис. 290) является не вполне строгим. [c.331]

Испытания на длительную прочность заключаются в том, что образцы подвергают различным напряжениям при определенной температуре и узнают время до их разрыва. Результат представляют в виде графика (рис. 126, б). Имея кривую длительной прочности материала, можно определить разрушающее напряжение по заданной продолжительности службы детали при данной температуре. Наоборот, по заданному напряжению можно определить время до разруш ения. Например, деталь, изготовленная из материала, для которого кривая длительной прочности изображена на рис. 126,6, при напряжении 300 кгс/см и температуре БОО С разрушится через 2550 ч. [c.116]

Пунктирными линиями нанесены 95%-ные доверительные интервалы. Анализ результатов экспериментов свидетельствует о том, что с увеличением ширины образца возрастает значение характеристики прочности, определенной по формуле (4.4). На графиках (рис. 4.4) прямыми линиями нанесены значения разрушающих напряжений о, подсчитанных по формуле (4.4). [c.149]

Методы специализированных механических (машинных) испытаний предполагают оценку сопротивления образованию холодных трещин при нагружении сварных образцов постоянными нагрузками, моделирующими остаточные напряжения в сварных конструкциях. Образцы для испытаний могут быть различными. Например, в методе МВТУ образец представляет собой сварной тавр небольших размеров (рис. 3.4). К вертикальной стенке тавра прикладывают нагрузку N, создающую напряжения растяжения в шве и околошовной зоне. Образец нагружают при температурах, соответствующих началу аустенитного превращения, и вьщерживают под нагрузкой в течение 20 ч и более после сварки. Серию образцов испытывают при различных нагрузках. Результаты испытаний представляют в виде графика зависимости времени до разрушения от разрушающего напряжения. Показателем, характеризующим сопротивление сварных соединений образованию холодных трещин, служит минимальное напряжение, при котором происходит разрушение образца или в нем появляются трещины. [c.49]

При расчете конструкции относительная температура Те вычисляется через минимальную ожидаемую рабочую температуру и переходную температуру для стали, определяемую по Шарпи. Основываясь на инженерных выкладках, соответствующее значение Ki можно выбрать с помощью графика, приведенного на рис. 53, а затем получить ожидаемое разрушающее напряжение для данного размера дефекта. [c.136]

На основании испытаний и данных, приведенных в литературных источниках, построен суммарный график зависимости разрушающего напряжения от напряжения (рис. 30) предварительной нагрузки. График выразительно иллюстрирует, что разрушающее напряжение для предварительно нагруженных конструкций, как следовало ожидать, равно или больше напряжения от предварительной нагрузки. [c.200]

Получилось, что диаграмма трещиностойкости построена с помощью пределов трещиностойкости, и каждая ордината на этой диаграмме есть предел трещиностойкости для соответствующего разрушающего напряжения Ос, а следовательно, и для соответствующей длины трещины . Именно поэтому желательно исходные экспериментальные данные представлять в виде сдвоенного графика с одной осью координат Ос (общей для обоих графиков) и с разными осями i и 1с, направленными в разные стороны. [c.117]

Отношение тЦт для различных значений 5нс и т, полученных по уравнению (244), показано на рис, 45. Из графика следует, что с уменьшением показателя упрочнения материала т зависимость номинальных разрушающих напряжений от размера трещины 4 также уменьшается [c.64]

Обычно строят график зависимости разрушающего напряжения от числа циклов N (рис. 178). Здесь по оси абсцисс откладывают число перемен нагрузки М, а по оси ординат наносят пределы прочности о, найденные из опыта и соответствующие заданному числу циклов. Очевидно, если = а р, [c.265]

Чтобы получить графики разрушающих и допускаемых напряжений из диаграммы р — р (фиг. 618), надо на этом чертеже нанести [c.754]

Этому графику аналогичен график предел длительной прочности — температура, где по оси ординат откладываются разрушающие напряжения. Семейство таких кривых для различного срока службы показано на рис. 141. [c.178]

Зависимости относительного удлинения при разрыве и разрушающего напряжения при растяжении от содержания пластификатора приведены на рис. 78, а, б. Из графиков следует что максимальное значение относительного удлинения достигается при содержании 45—70 мае. ч. пластификатора. [c.111]

Рис. 5. График зависимости разрушающего напряжения от числа циклов

Видим, что, начиная с малых толщин, надрезанный образец как при сильной, так и при слабой концентрации напряжений прочнее гладкого, сечение которого равно ослабленному сечению образца с надрезом другими словами, данный случай не является исключением из правила, согласно которому добавление лишнего материала увеличивает прочность детали. Из графика видно, что увеличение толщины стержня увеличивает его удельную прочность (номинальное разрушающее напряжение о р) на 40% при весьма малых толщинах надрезанных образцов их прочность отличается от прочности гладкого стержня несущественно. Напряжение а возрастает с увеличением радиуса надреза, т. е. от серий Ь, (1к сериям с, е. Закономерно, что наибольшая величина а "" получается для гладкого образца, ибо на заключительной стадии деформирования он превращается в надрезанный образец (образуется шейка) с большим радиусом надреза. [c.248]

На рис. 1.23, а и б представлены графики зависимости от времени разрушающих эквивалентных напряжений, подсчитанных по (1.78) при различных напряженных состояниях. Как следует из этих графиков, формула (1.78) хорошо подтверждается опытом. Она позволяет оценить длительную прочность при неодноосном напряженном состоянии в случае постоянных во времени напряжений. [c.39]

На рис. 1.23, б представлены графики зависимости от времени разрушающих эквивалентных напряжений, подсчитанных по (1.81), для трех различных напряженных состояний. Как следует из этих графиков, формула (1.81) так же хорошо подтверждается опытом. [c.40]

Описанный выше метод установления допускаемых напряжений является в значительной мере приближённым за счёт спрямления диаграмм и недостаточно точного учёта влияния коэффициента концентрации. При желании можно пользоваться более точным изображением графика разрушающих напряжений ), не прибегая к спрямлению его пунктирными линиями, как это было показано на фиг. 639 и 641. Уточнённый способ расчёта может дать значительное [c.757]

Точки, соответствующие неразрушившимся образцам, откладываются в правой части графика против базового числа и отмечаются стрелками (рис. 408). Оставшимся образцам испытуемой партии (образцы 7, 5, 9) последовательно задается напряжение, лежащее в интервале между минимальным разрушающим напряжением и максимальным неразрушающим. В результате устанавливается то наибольшее значение максимального напряжения цикла, при котором образец не разрушается до базы испытания. Это напряжение называется пределом выносливости. [c.389]

В малой области F x, у) сечения случайные вариации разрушающих напряжений квантов описываются законом плотности вероятности poia-pu х, у). Математическое ожидание деформаций квантов принимается равным деформации г х,у) сплошного однородного тела. Локальное механиче ское состояние материала в малой области Af полностью и наглядно характеризуется комплексным графиком (рис. 1) Ро—а—е — составленным из кривых а (е) —растяжения са- [c.25]

ЭТОМ рисунке (и далее на однотипных) сплошные линии — экспериментальные диаграммы, штриховые — теоретические. При Оу = = 520 МПа согласно расчету в связующем начинается процесс тре-щинообразования, поскольку сдвиговые напряжения достигают предела прочности при сдвиге Tj2 = / 12- В расчете модуль Gja становится, равным нулю, а Е2 остается неизменным, поскольку < 0. На теоретических диаграммах образуется излом в точке А (см. рис. 2.21, а). Диаграммы деформирования такого вида характерны для материалов с углами армирования 4° < ф < 20°. Стрелки на диаграммах рис. 2.21, а и однотипных рисунках далее указывают на то, что приведена лишь часть диаграммы деформирования. Величину разрушающей нагрузки можно определить по графику предельных напряжений на рис. 2.20. [c.61]

Рис. 96. График, построенный по результатам определения разрушающего напряжения наружных стекол трн-Блексов по o i ординат отложены значения прочности, измеренные экспериментально по оси абсцисс — рассчитанныс по длине зеркально) зоны излома ( ) и ио числу трещин (X)

Рис. 2.77. Результаты наблюдения за квазистатическим сжатием бетона в возрасте 7 или 28 дней (кружки) и сравнение их с начальным наклоном диаграммы а—е. найденным в условиях динамического воздействия при нзгнбе, путем использования пьезоэлектричества кристалла кварца. Легко обнаруживается, что поведение бетона находится в соответствии сфор 1улой Хартига. На всех двенадцати графиках ось абсцисс — ось деформаций, увеличенных в 10 раз, ось ординат — ось напряжений в фунт/дюйм. В верхнем левом углу каждого прямоугольного рисунка представлен номер замеса, в правом — возраст бетона в сутках. Ниже указывается максимальное (разрушающее) напряжение, достигнутое в опыте, в фунт/дюйм. Я — .модуль упругости в фунт/дюйм .

Рис. 2.77. <a href="/info/8484">Результаты наблюдения</a> за квазистатическим сжатием бетона в возрасте 7 или 28 дней (кружки) и сравнение их с начальным наклоном диаграммы а—е. найденным в <a href="/info/133967">условиях динамического</a> воздействия при нзгнбе, путем использования пьезоэлектричества <a href="/info/437264">кристалла кварца</a>. Легко обнаруживается, что поведение бетона находится в соответствии сфор 1улой Хартига. На всех двенадцати графиках ось абсцисс — ось деформаций, увеличенных в 10 раз, ось ординат — ось напряжений в фунт/дюйм. В верхнем левом углу каждого прямоугольного рисунка представлен номер замеса, в правом — возраст бетона в сутках. Ниже указывается максимальное (разрушающее) напряжение, достигнутое в опыте, в фунт/дюйм. Я — .<a href="/info/487">модуль упругости</a> в фунт/дюйм .

Рис. 3.4. График для определения расчетного разрушающего напряжения при, ступенчатом на.пруже1нии

Величина разрушающего напряжения образца с трещиной и характер диаграммы разрушения могут существенно меняться с изменением исходной длины трещины. Поэтому более полное представление о материале может быть получено построением на одном графике зависимости напряжения инициирования движения трещины (рис. 4.13, кривая 1) от исходной длины трещины Оо тр — 0 тр и напряжения при критической длине трещины — критического напряжения (кривая 2) от критической длины трещины Остр — 4тр — так называемые сводные или полные диаграммы разрушения. Сплав Д16 в естественно состаренном состоянии обладает лучшей способностью тормозить разрушение, чем тот же сплав после искусственного старения и чем сплав марки В95. На диаграммах разрушения для сплава Д16Т напряжение инициирования и особенно критическое напряжение разрушения снижаются весьма постепенно с увеличением длины исходной трещины. На диаграммах разрушения для сплава Б95 прочность падает значительно более резко с увеличением длины исходной трещины, чем для сплава Д16Т. Инициирование или страгивание трещины, характеризуемое нижней ветвью полной диаграммы разрушения, происходит при одинаковом напряжении для данной длины трещины независимо от ширины образцов (100 и 200 мм) для каждого из трех исследованных сплавов. На величину критического напряжения — верхняя ветвь полной диаграммы разрушения (кривая 2) — ширина образца [c.196]

На рис. 15 приведены графики зависимости от темйературы и предела прочности сварного соединения из стали 45, меди М1, ковара Н29К18А, титанового сплава ВТ5-1. Характер кривых сходен. На рис. 16 показаны зависимости разрушающего напряжения при изгибе (для сварного соединения стали Р18 со ста- лью 45), и при технологической пробе на излом (для сварного соединения меди с титаном) от температуры. [c.27]

Менджойн обнаружил, проведя большую серию испытаний различных хромо-никелевы сталей на длительную прочность, что при изображении зависимости напряжения от времени до разрушения 1г в логарифмических координатах соответствующие графики при больших значениях времени tr, порядка 10 или час, приобретают вид семейства параллельных прямых линий. Это позволяет проводить экстраполяцию на срок службы час в диапазоне температур от 650 до 1100° С, Отсюда следует также, что показатель т в предположительно существующей степенной зависимости 0г=0 1г11 ) (где аь t — при данной температуре постоянны), выражающей связь между разрушающим напряжением Ог и временем до разрушения в первом приближении не зависит от температуры. [c.742]

Тогда график разрушающих , в практическом смысле слова, напряжений изобразится линией ОМТМЕ, заштрихованной на чертеже. Этот график имеет достаточно сложный для практического применения вид. В запас прочности его можно заменить двумя прямыми, соединив точку Т с Ъ п Е, как показано на фиг. 639 пунктиром. Таким образом, упрощённая диаграмма р аах — Рт Д я разрушающих напряжений имеет вид треугольника ОТЕ с ординатами (предел текучести) в точке Т и р (предел выносливости при симметричном цикле) в точках О к Е. Диаграмма легко может быть построена по этим трём точкам. [c.753]

Чтобы иметь представление о характере поведения пластмассы под нагрузкой, строят диаграмму длительного сопротивления. Для ее построения находят временное сопротивление при быстром загружении. Затем определяют длительные сопротивления путем испытания до разрушения длительной нагрузкой, составляющей часть от временного сопротивления. Для всех образцов определяется время от начала загружения до разрушения, а затем строится график. По оси ординат откладываются напряжения, а по оси абсцисс — время их действия до разрушения (рис. 187). Проведенная по экспериментальным точкам кривая асимптотически приближается к прямой, параллельной оси абсцисс, которая определяет область длительного сопротивления. На рис. 187 эта область, соответствующая безопасной работе материала, заштрихована. Кривая длительного сопротивления на оси напряжений отсекает величину временного сопротивления. Значение разрушающего напряжения, к которому асимптотически приближается кривая при увеличении времени загружения, называется пределом длительного сопротивления и обозначается С)тношение предела длительного сопро- [c.312]

Так как поверхности прочности описываются кусочно линейными функциями, для существования взаимно однозначного соответствия между этими поверхностями в пространствах напряжений и деформаций необходимо наложить дополнительные ограничения. Те ограничения, которым необходимо подчинить зависимости (29), усматриваются из рис. 5,6, на котором функция (29а) построена для двух различн лх значений отношения 5ii/5]2. Можно заметить, что зависимость, соответствующая отношению S jjS , не является допустимой, поскольку точка а пересечения графика данной функции с осью ординат лежит выше точки — Х , и, следовательно, разрушающая деформация сжатия в направлении оси 2. появляюп1аяся вследствие эффекта Пуассона при действии напряжения в направлении оси /, будет меньше предела прочности по деформациям при чистом сжатии в направлении оси 2. Иначе говоря, при чистом сжатии никогда не может быть достигнуто напряжение а это противоречит уравнению (28г), которое утверждает, что параметр X является экспериментально измеряемой величиной. Для того чтобы избежать указанного противоречия, необходимо потребовать, чтобы точка пересечения Oj с осью 02 всегда была расположена не выше точки — Z, т. е. чтобы [c.425]

Некий месье Бурж сравнил разрушающую нагрузку для нее не только с соответствующей величиной для железа, но также и для маленького стержня из нового элемента, алюминия. Хотя алюминий был впервые восстановлен из окиси в 1827 г., опреде.чение его модуля упругости Е (постоянная материала, определяемая наклоном графика линейной зависимости между напряжением и деформацией, полученного в эксперименте по одноосному растяжению нли сжатию стержня), насколько я знаю, не проводилось ни Вертгеймом, ни кем-либо другим. Не только цена алюминия, фунт которого стоил в 1856 г. 90 фунтов стерлингов, отбивала охоту к его изучению, но также и казавшееся в то время очевидным отсутствие перспектив его практического использования. Открытие алюминиевой бронзы высокой прочности пробудило интерес Морэна и Треска к определению модуля упругости самого алюминия. [c.114]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...