Расчет коллектора

Расчет коллекторов ведут аналогично расчету барабана. И в этом случае надо учитывать ослабление прочности, возникающее из-за отверстий, просверливаемых для присоединения подводящих и отводящих труб. Коллекторы не имеют продольных сварных швов. На каждый коллектор приходится минимум два поперечных шва для приварки донышек, но это ослабление, как и в барабане, не учитывают. Расчет труб поверхностей нагрева также выполняют по формуле (15-4) при ф =1, так как трубы применяют цельнотянутые, не имеющие ослаблений. [c.173]

Расчет коллектора. Суммарную площадь поперечного сечения коллектора Рц определяют после нахождения Fq с учетом принятого между ними соотношения, затем коллектор проверяют на условие (16), обеспечивающее протекание расплава с допустимой турбулентностью. С этой целью определяют фактическую скорость потока в коллекторе [c.78]

Расчет коллекторов ведут аналогично расчету барабана. И в этом случае надо учитывать ослабление прочности, возникающее из-за отверстий, просверливаемых для присоединения подводящих и отводящих труб. Коллекторы не имеют продольных сварных швов. На каждый коллектор приходится минимум два поперечных шва для приварки донышек, но это ослабление, как и в барабане, не учитывают. [c.258]

РАСЧЕТ КОЛЛЕКТОРОВ И ТРУБ СО ШТУЦЕРАМИ [c.217]

Основы гидравлического расчета коллекторов канализационной сети, лотков, городских кюветов [c.79]

Двух- и трехлинзовые коллекторы с минимальной сферической аберрацией. В начальной стадии расчета коллектора предположим, что линзы являются бесконечно тонкими и расстояния между. ними бесконечно малы кроме того, для линз применяется одна и та же марка стекла (40, 71 ]. [c.328]

Расчет коллекторов, содержащих параболоидальные поверхности. Чтобы уменьшить число линз и повысить полезную числовую апертуру коллектора, применяются параболоидальные поверхности. В зависимости от требуемого увеличения и условия работы несферическая поверхность коллектора может находиться по ходу лучей, на последней его поверхности или внутри системы. [c.335]

Для расчета коллектора примем условие нормировки = V 3=1. Положим 1 = Пз = 1 = п для параболоидальной поверхности коэффициент деформации Ь = —1. [c.335]

Расчет коллектора удобно производить в обратном ходе лучей. [c.336]

Двухлинзовые коллекторы. Произведем расчет двухлинзового коллектора (табл. УП1.4, схема 9) из стекла марки ТК2, причем в первой линзе поверхность г, апланатическая, во второй линзе поверхность Гз плоская (Гз = сю) и Г4 параболоидальная. Увеличение—9,5х, числовая апертура Л=0,65.Расстояние от коллектора до апертурной диафрагмы конденсора (куда проектируется источник света) в = 395 мм. Расчет коллектора производится в обратном ходе лучей при условии нормировки = V = 1/— 9,5 = = —0,10526 Б = 1. [c.338]

Величина названа характеристикой канала (коллектора). Решение уравнения (10.15) для оттока (раздающий канал) при < 1 и /Ij < л/2 дает следующие окончательные формулы расчета [45 [c.296]

Для изолированных каналов аппаратов (коллекторов) можно для практических расчетов принять распределение скоростей вдоль канала [c.298]

Часто возникает необходимость уравнивать скорости протекания жидкости вдоль проницаемой стенки аппарата (через боковые ответвления коллектора) путем создания переменного по длине стенки аппарата (по ответвлениям коллектора) сопротивления. Предварительный расчет дополнительного сопротивления, которое следует создать по отдельным участкам проницаемой стенки аппарата (боковым ответвлениям коллектора), может быть произведен по соответствующим формулам, вытекающим из приведенных уравнений. Действительно, избыточное статическое давление Ар определяет собой полные потери давления при протекании жидкости через проницаемую стенку (см. рис. 10.29) в сечении х—х (через -е боковое ответвление коллектора) [c.300]

Способы выравнивания раздачи потока. Для обеспечения равномерного распределения потока вдоль раздающего канала радиальных аппаратов, воздухораспределителей и коллекторных систем существует, как известно [16, 45, 67—69, 74, 129, 150, 151] ряд способов, основные из которых базируются на выполнении канала суживающимся вдоль потока и уменьшении по направлению потока площади сечения боковых отверстий на единицу длины. Изменять площадь сечения канала вдоль потока можно как плавно, например с помощью профилированной вставки 1 (рис, 10.32, б), наклоном или профилированием одной из боковых стенок (рис. 10.32, а, в и г), так и ступенчато (для коллекторов, воздухораспределителей, рис. 10.32, д). Методы расчета таких каналов, а также расчета распределения площадей боковых отверстий (продольной щели) даны в ряде перечисленных )абот. [c.302]

Штейнберг М. Е., Идельчик И. Е. К расчету распределения потока вдоль коллекторов переменного сечения. — Пром. и санит. очистка газов. ЦИНТИхимнефтемаш, [c.342]

Указанная совокупность экспериментальных и расчетных данных дала возможность разработать методику расчета долговечности коллектора при статическом нагружении и на основании этой методики проследить влияние технологических и эксплуатационных факторов на долговечность изделия. [c.329]

Рис. 6.1. Схема методики расчета долговечности коллектора

Общие ОН обусловлены общей деформацией всей зоны перфорации, осредненной по толщине коллектора. Расчетный анализ общих ОН проводится посредством решения упругопластической задачи в плоской постановке, при этом рассматривается развертка коллектора. При расчете учитываются геометрия перфорированной зоны (зона, где теплообменные трубки входят [c.330]

Рис. 6.2. Схема расчета остаточных напряжений в коллекторе заштрихованная зона — перфорированная зона — область задания начальных деформаций

Низкотемпературная термообработка (НТО) может в значительной степени изменить как локальные, так и общие технологические напряжения, обусловленные развальцовкой труб в коллекторе. Расчет ОН после низкотемпературной обработки проводится в осесимметричной (при анализе собственных напряжений) и плоской (при анализе общих напряжений) постановке посредством решения упруговязкопластической задачи. Исходными данными для расчета являются данные по скорости ползучести = а,гР), полученные при температуре, отвечающей режиму низкотемпературной обработки. [c.331]

На третьем этапе проводится расчет долговечности Тр и повреждаемости D наиболее нагруженных зон коллектора в соответствии с критерием квазистатического повреждения [46, 47) с учетом воздействия коррозионной среды [c.333]

Уравнение (6.3) решается численно путем прослеживания всей истории деформирования. За ресурс коллектора принимается минимальное время Тр из всех расчетных точек анализируемой, наиболее нагруженной, зоны коллектора. Исходными данными для расчета являются расчетная зависимость f (т) и экспериментальная кривая /( р), представленная в виде е/ ( /)- [c.333]

Как указывалось выше, общие ОН обусловлены общей остаточной деформацией всей зоны перфорации, осредненной по толщине коллектора. Расчет общих ОН представляет собой решение плоской упругопластической задачи, единственным возмущающим фактором в которой являются постоянные начальные деформации 8 , равные осредненным остаточным пластическим деформациям. Очевидно, что перфорированная зона в плоской задаче имеет большую податливость (при рассмотрении этой зоны в континуальной постановке), чем основной металл. Поэтому при решении задачи по анализу общих ОН принимается, что металл зоны перфорации имеет модуль упругости, равный [c.336]

Таким образом, предлагаемый в данном разделе расчетный и экспериментальный методы дают возможность получать всю необходимую информацию для расчета общих ОН в коллекторе. [c.338]

В первую очередь остановимся на моделировании общих напряжений, которые действуют по объему всего коллектора, но высокий их уровень, как будет показано ниже, в основном локализован у жесткого клина коллектора. Поэтому при взаимодействии остаточных и эксплуатационных напряжений ползучесть будет реализовываться в незначительной по сравнению с объемом коллектора области. Иными словами, только в небольшой области будут изменяться начальные деформации, равные остаточным пластическим деформациям, обусловливающим возникновение общих напряжений. Очевидно, что уровень общих напряжений в каждой точке коллектора определяется всем полем начальных деформаций, действующих в зоне перфорации. Поэтому достаточно ясно, что локальная ползучесть материала в районе жесткого клина коллектора практически не приведет к снижению общих напряжений. Таким образом, их можно схематизировать идентично эксплуатационной нагрузке. Величина общих напряжений для расчета кинетики НДС и долговечности коллектора принимается равной максимальному уровню общих напряжений Ота , действующих в коллекторе (обычно локализованных у жесткого клина). [c.339]

Процесс взрывной запрессовки теплообменных труб в коллектор происходит при больших скоростях деформирования. В связи с этим для корректного численного расчета НДС коллектора задается поверхность текучести Ф(х, Т) при Т = 20°С [c.340]

На рис. 6.8 и 6.9 представлены данные по влиянию скорости деформирования и температуры при различном составе водной среды на критическую деформацию, отвечающую разрушению образца. Видно, что степень влияния какого-либо компонента среды на е/ (например, кислорода) зависит от конкретного состава остальных компонентов (например, pH). Поэтому при расчете долговечности коллектора представляется целесообразным использовать нижние огибающие экспериментальных данных зависимостей критической деформации е/ от g, полученных при различном составе среды для температур эксплуатации холодного и горячего коллекторов (рис. 6.8 и 6.9). Из рис. 6.8 видно, что с понижением скорости деформирования критическая деформация уменьшается. Как уже упоминалось, такой [c.345]

Настоящий расчетный анализ долговечности коллекторов проводится в соответствии с предлагаемой методикой и включает следующие этапы расчет собственных и общих ОН, обусловленных взрывной развальцовкой трубки в коллектор расчет кинетики НДС при взаимодействии ОН и термомеханической эксплуатационной нагрузки расчет повреждения и долговечности наиболее нагруженных зон коллектора. [c.347]

Для расчета общих ОН приняли, что величина начальных деформаций в перфорированной части коллектора составила [c.353]

РАСЧЕТ ДОЛГОВЕЧНОСТИ КОЛЛЕКТОРОВ [c.356]

Расчет коллекторов со сферическими поверхностями. Однолинзовые коллекторы. Радиусы кривизны сферических поверхностей бесконечно тонкой линзы при условии нормировки 1 = У = lSl и аз = 1 вычисляются по формуле (1.46) [c.326]

Сферическая аберрация простой линзы для далеких предметов остается отрицательной и исправляется при положительном значении линейного увеличения в пределах от 0,5 до 2х. Такое свойство одиночной линзы было реализовано при расчете коллектора, приведенного в табл. VIII.6, схема 12. Однолинзовые коллекторы со сферическими поверхностями применяются в упрощенных осветителях ОИ-32 и ОИ-37 (рис. IX.6, поз. 2), которые в сочетании с конденсорной системой микроскопов типов БИОЛАМ и ПОЛАМ позволяют осуществлять с помощью матового стекла освещение объектов в проходящем свете по методу Д. С. Рождественского. [c.328]

Расчет коллектора целесообразнее вести и обратном ходе при условии нормировки 1= V =—0,2 otam+i = а, = 1. На основании (1.47) и условия нормировки имеем [c.330]

В случае подвода потока к раздающему коллектору со стороны его боковой стенки необходимо соблюдать равномерность расположения подводящих отверстий относительно осей всех секций электрофильтров (рис. 9.25, а). То же относится и к отводящим отверстиям собирающего коллектора. При торцовом подводе потока к раздающему коллектору, а также торцовом отводе и.) собирающего коллектора (рис. 9.25, б, я), параметры этих коллекторов выбирают в соответствии с методикой расчета, изложенной ниже. Схемы подвода и от- пода потока, пок.азаиные на рис. 9.25, г неприемлемы. [c.266]

Идельчик И. Е. Формулы расчета раздачи потока вдоль контактных, фильтрующих и других аппаратов и коллекторов Z-образной формы. — Теорег. основы хнм. технол., 1970, т. VI, № 2, с. 253—259. [c.339]

На первом этапе определяется НДС коллектора, обусловленное технологией завальцовки труб в коллектор. В общем случае такой расчет сводится к решению трехмерной динамической (при взрывной развальцовке) или квазистатической (при гидровальцовке) упругопластической задачи, где последовательно прослеживается развальцовка всех трубок в коллекторе. Очевидно, что решение такой задачи практически невозможно. В то [c.330]

При решении динамической упругопластической задачи возникает вопрос о пространственно-временной аппроксимации процесса взрывной запрессовки трубки в коллектор. На рис. 6.3 представлена схема расчетного узла ячейки коллектора для расчета собственных напряжений и деформаций. Здесь Явн — внутренний радиус трубки б — толщина трубки, S — толщина стенки коллектора а — ширина перемычки между отверстиями. Выбор величины радиуса Ян проводится посредством численных расчетов из условия инвариантности НДС от Rh при неизменных характере и уровне импульсной нагрузки при взрыве. Расчет НДС проводится в осесимметричной постановке и отражает ряд существенных особенностей процесса запрессовки трубки в коллектор. К ним относятся возможность учета сложного характера распределения во времени и пространстве давления на внутренней поверхности трубки, обусловленного неодновременной детонацией цилиндрического заряда. Кроме того, с помощью специальных КЭ достаточно хорошо моделируется условие контакта трубки с коллектором в процессе прохождения прямых и отраженных волн напряжений при динамическом нагружении. Учет указанных особенностей позволяет рассчитывать неоднородное поле напряжений и деформаций по высоте трубки (толщине коллектора) и, следовательно, достаточно надежно при учете общ.их, остаточных и эксплуатационных напряжений проанализировать НДС в зоне недовальцовки, в которой инициировались имеющиеся разрушения в коллекторе. [c.334]

Таким образом, предлагаемая расчетам схема и пространственно-временная схематизация нагружения ячейки и коллектора с трубкой при взрывной ее запрессовке позволяют в замкнутом виде произвести анализ НДС посредством решения динамической упрогопластической задачи. В случае гидровальцовки рассматриваемая проблема значительно упрощается, так [c.335]

НОГО металла. При расчете принимается, что распределение начальных деформаций однородно по зоне перфорации, вне зоны перфорации начальные деформации равны нулю (см. рис. 6.2). При решении плоской задачи необходимо отразить отсутствие искривления образующей коллектора АВ (см. рис. 6.2), по которой производится мысленная разрезка цилиндра. Для этого вводятся дополнительные граничные условия, обеспечивающие отсутствие искривления торцов развертки (искривление линий А В w А"В" рис. 6.2)]. Обеспечение таких граничных условий производится с помощью метода, изложенного в разделе 1.3. [c.336]

S = 170 мм, вн = 6,5 мм, Rh = 45 мм, S = 1,5 мм. Нагрузка Pefj x,z) (давление продуктов детонации на внутреннюю поверхность трубки) задавалась по формуле (6.5) с коэффициентом демпфирования Сд = 0,2. Расчет нагрузки проводили при длине заряда /=155 мм, скорости детонации Уд=7000 м/с и плотности заряда ро = 1,0 г/см . При этих значениях параметров максимальное значение давления на фронте волны = = 2,5 ГПа. С целью предотвращения среза трубок при взрывной развальцовке длина заряда I делается меньше толщины стенки коллектора. Такая технология приводит к возникновению так называемой области недовальцовки, где трубка не контактирует с коллектором. [c.347]

Согласно разработанной методике, для расчета долговечности необходимо знать функции (т) и e/( f). Функция (т) для любой точки наиболее нагруженной зоны коллектора — зоны недовальцовки — была получена в результате решения термовязкоупругопластической осесимметричной задачи. С целью получения консервативной оценки долговечности [c.356]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...