Чугун — Коэффициенты трения трения 339 — Характеристики

Что же касается поведения в эксплуатации, то повышение температуры вызывает у чугуна сравнительно меньшее изменение таких характеристик, как сила трения (рис. 11) и коэффициент трения (рис. 12), [c.193]

Коэффициент трения ц зависит от материала трущихся поверхностей. Маховик, средний и нажимной диски изготовляют из чугуна. Ведомые диски имеют накладки, выполненные из специальных фрикционных материалов на основе асбеста, либо металлокерамические. Металлокерамические накладки имеют следующие преимущества выше износостойкость и допустимое давление, лучше теплопроводность, меньше толщина и чувствительность к повышению температуры. Основными недостатками металлокерамических накладок являются сложность производства, ремонта и высокая стоимость. В табл. 1-3 представлены основные характеристики современных фрикционных материалов. [c.4]

Основное влияние на характеристики трения и изнашивания медистого чугуна в режиме ИП оказывает содержание меди в чугуне. Интенсивность изнашивания I и коэффициент трения / при испытании на изнашивание чугунов в паре со сталью при смазывании глицерином (скорость скольжения 0,55 м/с, давление 15 МПа) имели следующие значения [c.297]

В этот же период встал вопрос о динамических характеристиках нагрузок и конструкций в промышленных сооружениях. В начале 30-х годов в Государственном институте сооружений (ныне ЦНИИСК) были организованы динамические испытания зданий и сооружений в натуре и на моделях, изучение.динамических нагрузок, а также лабораторные опыты по определению динамических характеристик строительных материалов и конструкций — пределов выносливости, коэффициентов внутреннего трения и динамических жесткостей. Одновременно научные институты в Москве и Ленинграде проводят исследования колебаний фундаментов под машины и других конструкций. Машиностроители ведут эксперименты по изучению динамических характеристик машиностроительных сталей, чугуна, цветных металлов и соединений различного типа. [c.22]

При неполной остановке колеса возможен сдвиг металла на его поверхности качения, так называемый навар, образующийся в результате нагрева поверхностных слоев колеса до температуры более 700°С, при которой снижаются прочностные характеристики колесной стали и под действием касательных сил происходит пластическая деформация металла. Для образования навара обязательным является проворачивание колеса, т. е. сила трения колодок должна быть соизмерима с силой сцепления колес с рельсами. Образование наваров более вероятно с композиционными тормозными колодками, у которых коэффициент трения более стабилен по мере уменьшения скорости, чем с чугунными. [c.121]

Лабораторные испытания. При лабораторных испытаниях фрикционные характеристики тормозных накладок определяются согласно существующим в настоящее время техническим условиям на маятниковых станках, предусматривающих использование небольших испытуемых образцов, вырезаемых из тормозных накладок. Испытанию подвергаются одновременно два образца, каждый размером 22 X 27 мм, которые обеспечивают малую площадь взаимного перекрытия 11,9 см . Трение осуществляется по этало н ному металлическому кольцу из серого чугуна марки Сч-15-32, непрерывно в течение 45 минут при определении коэффициента трения и в течение двух часов при определении износостойкости материалов, Скорость относительного перемещения соприкасающихся поверхно- [c.125]

При этом макрогеометрия поверхности контактирования одной пары трения была выполнена в виде (кольцевых цилиндров одинаковых диаметров, трущихся своими торцами, а другой — в виде круглой пластмассовой щайбы, трущейся по кольцевому чугунному диску. Ширина кольцевой поверхности трения на диске была равной диаметру пластмассовой шайбы. Таким образом, поверхности одновременно находившихся в контакте чугунных образцов были одинаковы, а площади трения их отличались приблизительно в 72 раза. Испытания этих пар при одинаковом Pv K и одинаковом пути трения ( тр) показали значительную разницу в износах пластмассы весовая интенсивность износа /в1 мг1мсмР) отличалась в 30 раз, а отнесенная к работе трения /в , (мг кгм) в 50 раз. При этом поверхность трения шайбы была гладкая, полированная, коричневого цвета, а кольца — черного цвета, со следами интенсивного разрушения. Для характеристики макрогеометрии контактирования используется коэффициент взаимного перекрытия /Свз, равный отношению номинальных поверхностей трения элементов пары (берется отношение меньшей поверхности к большей) [2, 6, 7]. Разница в макрогеометрии контактирования оказала решающее значение на процесс трения, вследствие различия в температуре на поверхности трения. При малом коэффициенте взаимного перекрытия /Свз= 0,014 температура поверхности трения (измерение в чугунном образце) была 100°С, а при Къз= 1,0, эта температура была 400°С. Связующее пластмассы Ц4-52 подвергается деструк ции при температурах порядка ЗОО С. Поэтому этапы взаимодействия, изменения и разрушения при трении этих пар с температурой 100°С и 400° С должны заметно отличаться. Следствием этого явились разные коэффициенты трения и разные интенсивности износа. При этом большей мощности трения и большей работе трения соответствует меньшая интенсивность износа пластмассы Ц4-52. [c.141]

В работах Л. Г. Седракяна (1958 и сл.) предложена статистическая теория деформирования и разрушения хрупких материалов, позволяющая выявить некоторые особенности сопротивления деформированию реальных конструкционных материалов типа чугуна, бетона, горных пород и др. В основе теории лежит схема идеально неоднородного материала, причем реальные характеристики деформирования зависят от одной произвольной функции (функция распределения неоднородности материала по данному признаку неоднородности) и постоянной материала (коэффициент трения), которые определяются из опыта. Эта модель позволяет объяснить постепенный характер процесса разрушения, усталостную и долговременную прочность, увеличение объема материала при его преимущественном сжатии, наличие нисходящей ветви диаграммы сжатия — растяжения и др. [c.408]

Склонность направляющих к неравномерному, скачкообразному движению в значительной мере зависит от жесткости привода подачи. Для того чтобы наиболее отчетливо определить влияние материала направляющих, шероховатости рабочих поверхностей и смазки для описываемых ниже экспериментов использовался механизм подач с очень малой жесткостью. Коэффициент трения зависит от скорости скольжения для разных пар трения (рис. 78). В противоположность паре трения чугун по чугуну, которая в широкой области скоростей скольжения имеет склонность к скачкообразному движению, у пары трения полиоксиметилен по чугуну скачков вообще не наблюдается. У последней пары трения, кроме того, коэффициент трения практически не зависит от скорости. Характеристики трения, аналогичные паре чугун по чугуну, имеют сталь 45, бронза ЗпВгВ, полиамид и текстолит в комбинации с чугуном. Такую же характеристику трения, как и полиоксиметилен в комбинации с чугуном, имеет фторопласт. [c.83]

В дальнейшем чистый фторопласт в подшипниках был заменен композицией из смеси фторопласта и свинца, а стальная ленточная основа покрыта слоем олова против коррозии. Такие подшипники в виде втулок, упорных шайб и ленты выпускаются под названием гласир DU. Порошкообразная бронза состоит нз 89% меди и 11% олова, а матрица из этого порошка толщиной 0,25 мм соединяется со стальной основой спеканием. Заполненный фторопластом и свинцом антифрикционный слон имеет 70% бронзы, 25% фторопласта и 5% свинца. На наружной поверхности металлокерамической матрицы образуется слон нз фторопласта и свинца толщиной 0,02 мм, служащий для приработки в начальный период касания. Механизм поступления твердого смазочного материала в зону трения не отличается от описанного ранее для пористых металлокерамических подшипников, пропитанных фторопластом. Основные характеристики подшипникового материала гласир DU имеют следующие значения предел текучести 3100 кгс/см , коэффициент линейного расширения 15-10 1/°С, теплопроводность 0,1 кал/(с-см-°С). Подшипники гласир DU удовлетворительно работают при температурах от —192 до +280 °С. При этом предельно допускаемое давление достигает 300 кгс/см , а скорость скольжения 5 м/с. Рекомендуемый диаметральный зазор равен 0,004—0,014 от диаметра вала. Долговечность подщипников из материала гласир DU зависит от значений pv. Значения pv для минимального срока службы в 1000 и 10 000 ч приведены в табл. 34. Данные таблицы, относящиеся к малоуглеродистой стали, применимы также для чугуна, аустенитной нержавеющей стали и уг леродистых сталей с хромовым и никелевым покрытиями. [c.127]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...