Покрытия абляционные

Внутренняя оболочка из абляционного материала устанавливается в титановом корпусе. Расширяющаяся часть сопла выполнена из ниобия с покрытием из дисилицида ниобия от сечения с 8 = 16 до выходного сечения с е = 43,4 и охлаждается излучением. Титановый корпус теплоизолирован (стекловатой в стальной оболочке). [c.213]

В последние годы большое значение приобрели теплоизолирующие абляционные покрытия, предназначенные для работы при больших тепловых нагрузках и значительных скоростях набегающего газового потока. Тепло, подводимое извне, расходуется на плавление, испарение и унос наружного слоя абляционного покрытия. В результате уноса материала температура поверхности изолируемого тела остается почти постоянной за все время абляции. Материалы покрытия должны обладать большой теплоемкостью и малой теплопроводностью, надлежащей температурой начала абляции и высокой теплотой (энтальпией) абляции. Последняя измеряется количеством теплоты, затрачиваемой на унос одного килограмма материала. Абляционные или, по другой терминологии, жертвенные покрытия имеют значительную толщину и создаются на основе теплоизолирующих материалов (окислы, стекловолокно, волокнистые силикаты и т. п.) со смоляными и кремнеорганическими связующими [271]. [c.168]

Вся внешняя поверхность отсека покрыта стальными сотовыми панелями 14, которые заполнены абляционным материалом для защиты от аэродинамического нагрева. [c.60]

Абляционное теплозащитное покрытие внешней оболочки командного отсека сотовой конструкции из фенольного найлона с заполнителем из эпоксидной смолы с кв цевыми волокнами и микр о пузырьками. Абляционное покрытие переменной толщины от 8 до 44 мм приклепывается к внешней оболочке фенольным клеем (рис. 14.2). [c.29]

Ошибки определения массы аппарата возникают из-за неопределенности начального веса, массы уносимого абляционного покрытия и расхода топлива системой ориентации. В данном анализе среднеквадратичное отклонение по определению веса оценивается в 23 кг. [c.33]

В процессе входа в атмосферу температура теплового экрана командного отсека была несколько выше 2482°С. Глубина обугливания абляционного покрытия от 0,76 до 1,27 см оказалась меньше ожидавшейся величины 1,27.. .1,9 см. Температура внутри командного отсека не превышала 21°С. Удельный тепловой поток составил 1690 ккал/м сек, на 6% выше расчетного значения 1590 ккал/м сек, а общее количество подведенного тепла было 103 300 ккал/м , на 3,3% больше расчетной величины 100 ООО ккал/м . [c.115]

Кабина экипажа и полезная нагрузка расположены в носовой части аппарата, чем обеспечивается хороший обзор и быстрое аварийное покидание корабля. Обшивка кабины многослойная, верхнее покрытие из молибдена охлаждается радиационно и не требует абляционной защитной обмазки. Между верхним покрытием и стенкой кабины имеется слой изолирующего наполнителя, образующий два пространства первое — между верхним покрытием и изолирующим слоем — продувается охлаждающим газом, во второе — между [c.209]

Материалы для абляционных покрытий [c.74]

Графит — гексагональная кристаллическая модификация углерода. Плотность 2,21—2,26 г/см1 Твердость по минералогической шкале равна единице. Прочность при сжатии 160—300 и растяжении 50 кгс/иЛ При температуре 3700° С возгоняется, минуя жидкую фазу. При давлении 105 кгс/см и температуре 3800—3900° С расплавляется. Кислотоупорен, не растворяется в органических растворителях, но растворяется в расплавленном железе, в расплавленной селитре сгорает. Обладает низким коэффициентом трения и высокой электропроводиостью. Хорошо обрабатывается резанием. Графит применяют в качестве абляционно-стойких покрытий, из него изготовляют плавильные тиглп и синтетические алмазы, используют как антистатическое покрытие, смазочный и подшипниковый материал, материал литейных форм, противопригарных красок, антинакипинов, скользящих электроконтактов и т. д. [c.390]

Метод резонансного прозвучивания, как МНК для определения дефектов в сотовых конструкциях с облицовками из армированных пластиков, был использован для контроля абляционных удлинителей сопл ракетных двигателей [19]. Было показано, что обнаруживаемые дефекты расслоения как в наружной, так и во внутренней облицовке из стеклоламината на основе фенольной смолы при измерении с одной стороны удлинителя имеют размер не менее 6,45 см . Могут быть определены и нарушения адгезионной связи облицовочных слоев (обшивок) с сотовым заполнителем. Акустическую связь головки с изделием обеспечивала липкая пленка Майлар (металлизированная полиэфирная пленка). Попытка использовать для акустической связи очищаемое покрытие ставит другие проблемы — на поверхности ламината после удаления покрытия остаются следы, ухудшающие качество изделия. Колебания окружающей температуры при этом методе контроля делают показания приборов неустойчивыми и их нужно избегать. [c.474]

Современные теории пластификации, свидетельствующие о том, что пластифицированный полимер обладает гелеподобной структурой и пластификатор снижает взаимодействие цепей в местах контакта и/или зацеплений, не исключают возможности возникновения включений пластификатора неопределенно малых размеров, диспергированных в полимерной матрице. Тем не менее автор считает, что обычные пластифицированные полимеры такие как ПВХ, не следует относить к макро- или микрокомпозициоиным материала . . Однако существуют другие смеси полимеров и жидкостей, которые могут быть без сомнения отнесены к композиционным материалам. Так, сетчатые полимеры, получаемые поликонденсацией, например отверждаемые фенолоформальдегидные смолы могут содержать тонкодиспергированные частицы воды, сохраняющиеся в течение нескольких лет. В случае литых изделий из фенолофор-мальдегидных ненаполненных смол предпринимались большие усилия для сохранения и стабилизации такой гетерофазной структуры, при которой материал не растрескивался при испарении воды. Около 10 лет назад в промышленных масштабах с большим успехом начали использовать водонаполненные полиэфирные смолы (патент США 3.256.219). Воду диспергировали [22] в смоле в виде сферических частиц диаметром 2—5 мкм с концентрацией, достигающей 90%. Такие материалы использовали для замены гипса и древесины, а также в качестве теплозащитных абляционных покрытий. [c.39]

Бурное развитие сверхзвуковой авиации и космической техники, в том числе разработка конструкций возвраш,аемых космических аппаратов, которые должны успешно преодолевать плотные слои атмосферы, вызвало необходимость интенсивных поисков материалов для абляционных покрытий. Основными функциями абляционного слоя является предотвращение перегрева и разрушения летательного аппарата. Наибольшее распространение в качестве абляционных покрытий получили композиционные материалы на основе полиамидных волокон и фенолоформальдегидных свя-зуюш,их. Однако, как отмечает Энгел [54], использование таких материалов в ракетах земля — воздух является нежелательным, поскольку в процессе их абляции наблюдается выделение ионов, создающих радиопомехи, что затрудняет осуществление радиоуп-равлення ракетами. Считают, что во избежание этого, необходимо применять особо чистые композиции, в частности на основе кремнеземного волокна, содержащего менее 25 млн , и эпоксидно-кремнийорганического связующего. В процессе абляции такого материала происходит обугливание отвержденного эпоксидного связующего и образование вспененного кремнийорганического полимера в процессе газоотделения и сублимации. Армирующий волокнистый наполнитель обеспечивает прочность материала. [c.342]

Различия в абляционной стойкости равноплотных УУКМ пытаются объяснить различием микроструктуры матриц. Методом дифракции электронов установлено, что структура тонких пироуглеродных покрытий определяется природой волокон. На вискозных волокнах почти во всех случаях, включая предварительно термообработанные углеродные волокна, покрытие получается изотропным. Если покрытые пироуглеродом волокна нагреть до 3100 К, то структура покрытия не меняется при условии, что сами волокна не были термообработаны до этой температуры. Если же перед осаждением пироуглерода волокна термообработать при 3100 К, затем покрыть пироуглеродом, а потом опять провести термообработку, то структура становится ориентированной. На предварительно термообработанных волокнах из полиакрил-нитрила пироуглеродное покрытие имеет анизотропную структуру. Покрытие имеет такую же структуру, когда волокна с изотропным покрытием подвергаются термообработке при 3100 К. На волокнах из пека покрытия при всех условиях имеют ярко выраженную анизотропную структуру, кроме тех случаев, когда осаждение пироуглерода осуществляется на пековые волокна, имеющие на поверхности кокс эпоксидной смолы (при осаждении пироуглерода на стержни из углеродных волокон, связанных эпоксидной смолой). В данном случае всегда образуется покрытие с изо- [c.80]

Экспериментальные данные и расчеты позволили установить ряд важных параметров, определяющих абляцию. К ним относятся, например, отношение энтальпии аэродинамического нагрева к энтальпии газовой завесы, которое зависит от размеров и формы изделий и свойств газа в пограничном слое отношение скрытой теплоты сублимации к энтальпии газовой завесы, характеризующее влияние скрытой теплоты сублимации а также эффективная тепловая емкость, представляющая собой отношение суммарного теплового потока, поглощенного неразрушив-шимся аблятивным покрытием, к суммарной потере массы покрытия и служащая для сравнения эффективности абляционных защитных экранов. [c.76]

Лучистое охлаждение обеспечивает простоту конструкции и относительно малую массу камеры ЖРДМТ по сравнению с абляционным охлаждением, особенно при большом времени работы двигателя. При лучистом охлаждении создается большой тепловой поток в окружающую среду. Это может вызвать повреждения соседних элементов конструкции ЛА, поэтому желательно открытое размещение камеры, а не внутри отсека ЛА. Для камер с лучистым охлаждением характерна высокая температура стенок камеры, что обусловливает необходимость применения тугоплавких металлов (молибдена, вольфрама, тантала и ниобия) и сплавов на их основе. Характеристики и срок службы камер с лучистым охлаждением определяются выбранными жаропрочными и тугоплавкими металлами и покрытиями, предотвращающими окисление жаропрочных и тугоплавких металлов при повышенных температурах. При этом покрытия должны обладать достаточно высокой адгезией. [c.157]

Влияние сжимаемости. На рис. 14.10 показано изменение нормализованных балансировочных углов атаки и аэродинамического качества по числу Маха полета. актер зависимостей не подтверждает распространенного убеждения, что влияние числа Маха на гиперзвуковое обтекание сильно затупленных тел пренебрежимо мало. Бьшо предложено несколько обьяснений этого явления, например влияние процесса абляции. Если это влияние значительно, то летные данные должны зависеть от удельного теплового потока, что, однако, не было обнаружено. Кроме того, послеполетные обмеры профиля теплового экрана показали, что изменения, вызванные уносом абляционного покрытия, слишком малы, чтобы вызвать значительные изменения аэродинамического качества. [c.36]

Следует отметить, что в 60—70-е гг. специалисты США, как правило, обеспечивали сохранность расширяющейся части (насадков) сопла без применения регенеративного охлаждения. Например, титановый насадок сопла ЖРД ЬР-81-ВА-9 (модель 8096) имел внутреннее покрытие огнеупорными материалами [159, с. 29] и был неохлаждаемым на двигателе второй ступени ракеты-носителя "Титан" насадок сопла был изготовлен из абляционного материала на основе эпоксидных и фенольных смол [264, с. 750] на ЖРД Аи-10-104 ракетной ступени "Эйбл-Стар" насадок сопла был титановым и имел радиационное охлаждение [260, с. 61]. [c.123]

Теплозащита с помощью материалов может быть условно разделена на две группы теплозащита разрушающимися и неразрушающимися покрытиями. К первой из них можно отнести абляционное охлаждение (поверхностная, внутренняя и внешняя абляция), а также теплозащиту отложением, включающую в себя естественный процесс отложения углерода на стенке при сгорании углеводородных топлив, и искусственный процесс, при котором в топливо добавляются специальные вещества, уменьшающие тепловые потоки в стенку либо за счет отложения вещества на стенке, либо за счет создания облаков конденсированных частиц, экранирующих стенки камеры от радиационных потоков. [c.128]

В ходе обсуждения назывались ориентировочные характеристики будуш ей пилотируемой космической системы. Почти без возражений предпочтение было отдано баллистической схеме запуска. Обитаемая капсула должна была весить от 1225 до 1360 килограммов, иметь диаметр 1,83 метра и высоту 2,44 метра. Система жизнеобеспечения, разрабатываемая для орбитальной капсулы, могла поддерживать жизнь пилота не менее 48 часов. Поскольку в те времена ни у кого из специалистов не было уверенности в том, что человеческий организм сможет нормально функционировать в условиях невесомости, система управления капсулой планировалась полностью автоматизированная элементы ручного управления рассматривались в качестве резервных для проведения экспериментов по орбитальному пилотированию. Максимальные перегрузки при старте и возвраш ении не должны были превышать 9 g, температура — 65°С. Тепло-заш иту обеспечивал носовой обтекатель ракеты с абляционным покрытием. Посадка предусматривалась на воду, в районе Багамских островов. [c.19]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...