Течение без клина

Сравнивая распределение напряжений в районе жесткого клина без НТО (см. рис. 6.15) и после 20 ч НТО (см. рис. 6.22), видим, что при НТО значительная область в районе клина находится в условиях пластического течения материала. [c.359]

Это облегчает получение замкнутых решений двухмерных задач теории пластичности. Например, задача о пластическом равновесии толстостенной трубы, сжатие бесконечной полосы между шероховатыми плитами, осадка без трения толстостенной трубы, замкнутой в матрицу, сжатие клина. Имеются приближенные решения двухмерных задач. Например, правка тонких листов всесторонним растяжением прокатка и протяжка через матрицу широкой полосы, когда из-за подпирающих сил контактного трения течение металла в направлении ширины полосы отсутствует гибка на оправке широкой заготовки и т. д. [c.251]

На моделях клиньев образовывались двумерные присоединенные и оторвавшиеся пограничные слои приблизительно с одинаковыми характеристиками течения на внешней границе и площадями. Осредненный коэффициент теплоотдачи определялся без использования температуры теплоизолированной стенки по формуле [c.146]

Более подробно было исследовано в трубе СТ-М изменение нограничного слоя за скачками уплотнения, образующимися у излома стенки (на клине). Клинья наклеивались на ту же пластинку, на которой исследовался пограничный слой без скачков. Интерферограммы течения за скачком на клине (рис. 9) показывают, что на начальном участке клина градиенты плотности велики в конце полки клина продольные градиенты илотности значительно меньше. Выбирая в этом участке сечение, нормальное к полке клина, можно по профилю плотности вычислить профиль скорости при обычных предположениях о постоянстве давления и температуры заторможенного потока. Сравнение профилей скоростей в пограничном слое за скачками различной интенсивности (для (5° = 6°, 14°, 18°, 22°) показывает, что профи- [c.128]

Кулачок 28 совершает полный оборот за время, пока изнашивается один участок лезвия резца. После этого вводится в рабогу новый участок резца, для чего он поворачивается на небольшой угол (у одной модели станков на 3,6°, у другой на 7,2°). При завершении кулачком 28 полного оборота штырь 27, сидящий на оси кулачка, нажимает на конечный выключатель 24, который подает команду на поворот чашечного резца. Для поворота резца 15 служит гидроцилиндр 40, шток которого перемещает вправо ползун 12 с клином 11, освобождая ось 18, на которой установлен резец. При дальнейшем движении штока гидроцилиндра 40 собачка 20 поворачивает храповое колесо 13 и связанные с ним ось 18 и резец 15. При обратном ходе штока гидроцилиндра 40 клин 11, нажимая на сухарь 10, фиксирует резец в новом положении. Полное использование всей длины режущей кромки происходит после 50—100-кратного индексирования резца. Следовательно, станок может непрерывно работать длительное время (в течение 5—8 час.) без смены резца и обрабатывать детали с допуском (по фирменным данным) до 0,05 мм. [c.151]

Плоское течение в сходящихся каналах формы плоского клина может быть получено без большого труда. Решение этих задач в предположении, что течение является радиальным, допускает замкнутую форму или сводится к обыкновенным нелинейным дифференциальным уравнениям. [c.467]

Около верхней стороны клина гиперзвуковой поток обтекает эффективное тело , образованное с учетом влиянии вязкости и вдува. Рассматриваются лишь такие режимы, для которых характерный наклон эффективного тела г <С 1. Тогда невязкий ударный слой 1 (см. рис. 4.15) в первом приближении описывается гиперзвуковой теорией малых возмущений, изложенной, например, в работе [Хейз У.Д., Пробетин РФ., 1962]. Можно показать, что режим слабого взаимодействия Мг <С 1 для которого индуцируемый перепад давления мал но сравнению с давлением в набегающем потоке, в главных чертах описывается теорией, развитой в работе [Матвеева Н.С., Нейланд В. Я., 1970 для умеренных сверхзвуковых скоростей. Как показано в работе [Нейланд В.Я., 1970, б], такая же ситуация имеет место для течений без вдува. Поэтому здесь рассматриваются течения с Мт >> 1. Следуя гиперзвуковой теории малых возмущений, введем следующие координаты и функции для области 1 [c.172]

Остановимся далее на выводе уравнений движения вихревых частиц для моделирования плоских течений в односвязных областях с возможностью отрыва на острых кромках. Следуя работе П.А. Куйбина [1993], рассмотрим плоское течение несжимаемой невязкой жидкости в области D, граница которой дО имеет точку излома. Локально граница вблизи точки излома представляется в виде клина с углом раствора р. Введем в D декартовы координаты 2, 22, выбрав начало координат на кромке клина, и соответствующую комплексную переменную z = Z] + iz2 (i - мнимая единица). Пусть известно конформгюе отображение (2) области D на полуплоскость = + i 2 (Q > 0). Граница 3D переходит при этом в линию < 2 = 0. Без потери общности предположим, что (0) = 0. Отрыв течения будем моделировать сходом бесконечно тонкого вихревого слоя (вихревой пелены) с острой кромки. Представим поле завихренности со в виде суммы внешней завихренности og (external), присутствующей в общем случае в потоке в начальный момент времени, и завихренности, генерируемой в результате отрыва со,,, (separated). Зная поле завихренности и функцию Грина оператора Лапласа для полуплоскости [Владимиров, 1976], известным образом находим функцию тока [c.328]

Асимметричные течения с циркуляцией и без циркуляции были рассмотрены Д, А, Эфросом, пластины в каналах — М. И. Гуревичем, симметричные клинья— Арновым в вышецитированных работах. [c.82]

Пусть теперь угол клина уменьшается. Точка В смещается при этом в сторону точки 7, интенсивность детонационного фронта постепенно ослабевает. При угле клина, соответствующем совпадению точек В ж Т, интенсивность детонационной волны становится наименьшей из возможных - реализуется детонация Ченмена-Жуге. Чтобы установить, что произойдет при дальнейшем уменьшении угла клина, напомним, что при детонации Ченмена-Жуге нормальная составляющая скорости газа за фронтом волны равна скорости звука, т.е. направление такой волны совпадает с направлением акустической характеристики. Поэтому при дальнейшем уменьшении угла клина за остающейся без изменения волной детонации Ченмена-Жуге возникает центрированная волна разрежения. В ней поток непрерывно поворачивается от направления О7 за фронтом детонации до требуемого направления. В пределе, когда угол клина становится нулевым, течение за центрированной волной приобретает направление набегающего потока, и поток в целом можно рассматривать как обтекание с детонационной волной прямолинейного источника поджигания газа. Разворот потока в волне разрежения можно продолжить и дальше. Это будет соответствовать сверхзвуковому обтеканию горючей смесью выпуклого угла, вдоль ребра которого имеется источник поджигания, обеспечивающий возникновение детонационной волны. [c.40]

Для определения положения точки В и величины угла яр необходимо проанализировать деформированное состояние. Диаграмма скоростей (годограф) для области течения, лежащей справа, показана на рис. 6.2( ). Предполагается, что клин внедряется в полуплоскость с постоянной скоростью V, задаваемой отрезком оа на годографе. Линия AED , отделяющая деформированную область от жесткой, является линией разрыва скоростей. Область ABE движется без искажения параллельно АЕ со скоростью ое и скользит относительно грани клина со скоростью ае. Область BD смещается без искажения параллельно D со-скоростью od. Скорость участка поверхности ВС направлена перпендикулярно ему и характеризуется отрезком og. [c.185]

Плоское сопло с косым срезом и выдвижным дефлектором (сопло ADEN), рис. 7.2в, обеспечивает поворот вектора тяги на угол, равный или больше 90°, и предназначено для использования на самолетах вертикального взлета и посадки. Оно может быть использовано и в полете для отклонения вектора тяги на углы, меньшие 90°. В этом сопле на режиме горизонтального полета регулируется площадь критического сечения и с помощью верхних и нижних створок — площадь выходного сечения сопла в соответствии с бесфорсажным или форсажным режимом работы двигателя. На режиме вертикального взлета дефлектор (ковшеобразная створка) выдвигается по часовой стрелке, направляя реактивную струю вниз. Дозвуковые створки сопла при этом имеют максимальное раскрытие для уменьшения скорости газового потока при подходе к поворотному дефлектору. Выдвижной дефлектор на режимах горизонтального полета убран внутрь сопла без нарушения течения внутреннего газового потока и внешнего обтекания реактивного сопла. На режиме горизонтального полета с помощью отклоняемой задней части верхней панели (поворотный клин) достигается поворот вектора тяги на угол 25...30°. [c.294]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...