Проницаемость относительная фазы

Более того, существует предположение о независимости нормированной относительной проницаемости fg несмачивающей фазы (газ) от структуры порового пространства. Микростроение пористых сред ос" новное влияние оказывает на нормированную относительную проницаемость смачивающей фазы (вода). Это связано с тем, что смачивающая фаза имеет лучший физико-химический контакт с пористым материалом и занимает все недоступные для несмачивающей фазы участки порового пространства, вследствие чего распределение воды имеет сложный характер. Пространство, в котором движется несмачивающая фаза, становится гладким , и основной ее поток проходит по спрямленным путям, конфигурация которых обусловлена новой, вторичной структурой, образованной после распределения воды в пористой среде. [c.88]

Выражение (11) относится к случаю, когда поляризация волны перпендикулярна плоскости падения. Если речь идет о полном внутреннем отражении относительно длинных импульсов (ширина спектра Аш< о, то для нахождения комплексной амплитуды отраженного импульса можно воспользоваться стандартным разложением диэлектрической проницаемости в фазе (12) [c.50]

При S = Sj относительная проницаемость вытесняемой фазы обратится в нуль. Этот момент соответствует разрыву системы каналов второй фазы — вытесняемая фаза остается в пористой среде в виде защемленных пузырьков. Если же нагнетание в пористую среду первой фазы прекращается до достижения S , в среде не только восстанавливается давление, но и выравнивается под действием капиллярных сил насыщенность — система постоянно приходит в равновесное состояние. [c.218]

Если скелет пористой среды смачивается первой фазой, то капиллярное давление будет велико только при малых значениях S (рис. 26, кривая 2). Это говорит о невозможности существования капиллярно удерживаемой остаточной насыщенности несмачивающей фазы, так как при больших значениях капиллярные силы становятся крайне незначительны. При таких значениях S давления Pi и Ра становятся практически равными и остаточная насыщенность возможна только вследствие обращения в нуль относительной проницаемости второй фазы, что означает разрыв системы каналов. [c.218]

Так как насыщенность является однозначной функцией давления, то относительную фазовую проницаемость жидкой фазы можно связать с давлением и построить график (рис. 63), где безразмерное давление [c.104]

Наибольшее применение при этом получила модель относительной фазовой проницаемости. На основании экспериментальных исследований было установлено, что две несмешивающиеся жидкости одновременно текут сквозь пористую структуру каждая по своим извилистым устойчивым каналам. С учетом этого предложено считать для каждой фазы справедливым закон Дарси как для однофазного потока, но с уменьшением проницаемости пористой структуры вследствие наличия другой фазы. [c.86]

Переход к нормированным координатам позволяет проводить сопоставление экспериментальных данных, полученных при течении двухфазных смесей в различных в структурном отношении пористых средах с различными значениями s, . s , поскольку в этом случае исследуется идентичная область насыщенности, в которой обе фазы подвижны. В итоге получены довольно неожиданные результаты в нормированных координатах относительные проницаемости для различных пористых сред и двухфазных потоков очень близки между собой. Причем известные преобразованные результаты почти симметричны относительно линии S =0,5 и близки к параболам [c.88]

При феноменологическом подходе граница раздела фаз рассматривается как геометрическая поверхность, разделяющая области с резко отличными свойствами (фазы). Такого рода поверхности называют поверхностями сильных разрывов [34]. В общем случае межфазная граница проницаема для вещества (фазовые переходы), импульса (относительное движение фаз) и энергии (теплообмен и фазовые переходы). При описании условий межфазного взаимодействия важное значение имеет понятие скорости движения поверхности раздела фаз в пространстве. [c.41]

Прибор ФМ-2 предназначен для определения содержания ферритной структурной составляющей (а-фазы) в трубных заготовках из хромоникелевых сталей аустенитного класса. Работа его основана на измерении относительной магнитной проницаемости аустенитной стали в постоянном магнитном поле [8]. [c.65]

При расположении диэлектрика в электрическом поле по рис. 3.16, б относительно небольшое расстояние между верхним и нижним электродами в вертикальном направлении, а также наличие диэлектрика между ними с диэлектрической проницаемостью, которая заметно больше проницаемости газа, приводит к резкому усилению поля в газе вблизи края верхнего электрода. Это же явление имеет место вблизи головки стримера и скользящего разряда, возникающих после того, как коронная стадия развития разряда с повышением напряжения переходит в следующие фазы разряда. Поэтому напряжения начала разряда (короны) и перекрытия в этом типе расположения диэлектрика в электрическом поле являются наиболее низкими. [c.56]

Из опытных данных о фазовых проницаемостях [227] известно, что газовая фаза неподвижна относительно частиц твердой фазы,, если S о = + ml) не превосходит значения 0,1—0,2. [c.83]

Кристаллическая решетка металла состоит из катионов и равных им по численности свободных валентных электронов (при условии отсутствия избыточного заряда). При погружении металла в водный раствор электролита, обладающий достаточно высокой диэлектрической проницаемостью, создаются условия для перехода катионов в жидкую фазу, чему способствуют ориентированные относительно поверхности металла полярные молекулы воды. Вследствие освобождения энергии сольватации (в данном случае гидратации) уровень энергии перешедшего в раствор катиона ниже соответствующего уровня на поверхности металла. Разность этих уровней характеризует работу окисления данного металла или работу перехода катиона из металла в жидкую фазу. [c.9]

Здесь Vi — скорость фильтрации i-ж фазы, Si — насыщенность ею порового пространства, fi (s ) — ее относительная проницаемость, pi — фазовое давление, уг M-i удельный вес и вязкость фазы, z — направленная вверх вертикальная координата, [c.636]

Для определения содержания ферритной фазы (а-фазы) в сварных швах изделий из сталей аустенитного и аустенитно-ферритного классов разработан прибор, в основу которого положено относительное измерение магнитной проницаемости испытуемого материала с помощью описанного выше накладного преобразователя системы постоянный магнит — феррозонд. [c.362]

Векторы напряженности возбуждающего поля и поля вихревых токов Яв направлены навстречу друг другу ЭДС в обмотке датчика пропорциональна разности потоков (Фо Фд). При использовании проходных наружных ВТП обмотка 1 (рис. 6.46), питаемая синусоидальным током, создает переменное электромагнитное поле, которое возбуждает в изделии 2 вихревые токи. Их интенсивность и распределение по сечению изделия зависит от поперечных размеров, частоты тока, удельной электрической проводимости, относительной магнитной проницаемости слоев, а также от наличия дефектов сплошности материала. Поэтому амплитуда и фаза напряжения, измеряемая обмоткой 3, в общем случае является функцией многих переменных, что требует специальных методов разделения информации ВТП. Для контроля прутков, труб, проволоки и других протяженных объектов применяют вихретоковые дефектоскопы типа ВД-ЮД ВД-20П, ВД-ЗОП и их модификации. Они обеспечивают контроль изделий диаметром от 0,05 мм до 47 мм. Имеются дефектоскопы для контроля изделий диаметром до 135 мм. Скорость контроля у отечественных дефектоскопов достигает 5 м/с. Порог чувствительности дефектоскопов с проходными наружными ВТП к поверхностным дефектам составляет 1. ..5% от диаметра изделия. [c.282]

На этом графике показаны безразмерные относительные фазовые проницаемости А и к2, суа - связанная компонента первой, более смачивающей фазы (для воды около 20%). [c.64]

Здесь P, Pi — давления фаз в окрестности границы их раздела — капиллярное давление Si, Sj — насыщенность пористого материала каждой фазой (объемное содержание фаз во внутрипоровом пространстве) /ь /2 — относительные фазовые проницаемости, которые учитывают увеличение гидравлического сопротивления и>за присутствия другой фазы в пористой матрице. [c.87]

Многочисленные экспериментальные исследования подтвердили справедливость системы уравнений (4.9) для различных двухфазных потоков (жидкость—жидкость жидкость—газ) с точностью, достаточной для практических приложений. При этом оказалось, что относительные фазовые проницаемости зависят только от вида пористой структуры и от насыщенности ее каждой фазой. На рис. 4.3 приведен пример эмпирических зависимостей относительных фазовых проницаемостей для газоводяной смеси от насыщенности s пористой среды смачивающей фазой (водой). Они получены на основе обобщения ряда данных и имеют следующее аналитическое описание [c.87]

Обращает на себя внимание то, что при мапом содержании каждой из фаз в пористом каркасе ее относительная проницаемость равна нулю -данная фаза неподвижна. В рассматриваемом случае для жидкой фазы предельная минимальная величина насьпценности s = 0,2, а для газа 1 - [c.87]

Рис. 4.3. Относительные фазовые проницаемости жидкости (1) и газа (2) в зависимости от иасьиценностн пористой среды жидкостной фазой при течении газоводяного потока в грунтах

Аналитическое нсследоваине сопротивления. Из приведенной ранее физической модели течения двухфазного потока внутри пористого металла следует, что в нем имеет место раздельное течение фаз — паровые микроструи в центре гладких каналов и жидкостная микропленка, которая обволакивает частищ.1 материала и заполняет все неровности структуры. Поэтому сначала расчет характеристик потока проведем по модели относительной фазовой проницаемости с раздельным течением фаз. Полученные результаты с целью более полного представления о свойствах такого потока сравним с результатами по модели гомогенного течения. [c.89]

При движении испаряющегося теплоносителя в пористых нагреваемых материалах в отличие от фильтрации двухфазных смесей в грунтах не может быть неподвижной защемленной фазы. В начале области испарения образующиеся пузырьки пара мгновенно заполняют поры и являются источниками паровых микроструй - нет неподвижных защемленных пузырьков. В конце зоны испарения обволакивающая пористый каркас движущаяся микропленка при прекращении подвода жидкости сразу же испаряется и исчезает. Поэтому для относительных фазовых проницаемостей выполняются условия [c.90]

В эмульсии вода в масле , поляризуемой внешним электрическим или электромагнитным полем, электростатические заряды накапливаются внутри мицелл, повышая их электрокине-тический потенциал. Вследствие возникновения относительно небольших зарядов проводимости в масляной фазе часть накопленных зарядов может разрядиться на электродах. В случае эмульсии масло в воде благодаря высокой электрической проводимости водной среды заряды свободно разряжаются па электродах, и только незначительная часть их накапливается внутри обратных мицелл и на их наружных поверхностях. При исследовании концентратов ПИНС (эмульсий вода в масле ) с помощью дериватографов фиксируются температуры и энергии фазовых переходов, соответствующие перестройке коллоидных структур ПИНС. Аналогично при определении частотных зависимостей диэлектрической проницаемости и электрической [c.210]

В действительности сталь (исключая совершенно чистое железо) неоднородна по составу и состоит из 2-х и более фаз, образующих зерна с различно ориентированной в них относительно фронта диффузии кристаллической решеткой, разделенные межзеренными прослойками. Кристаллическая решетка зерен имеет большое число несовершенств — разного вида дефектов от ультрамикросконических (вакансии, дисло1сации) до макроскопических (трещины, внутренние полости). Дефекты решетки вызываются также включениями окислов, шлаков, газов. Поскольку структурные составляющие стали обладают разной проницаемостью для диффундирующего 1Водорода, то, проводя измерения, например, потока водорода, диффундирующего через стальной образец в виде ме.мбраны, одним из методов, описанных В разделе 1.3.1, мы получаем валовую величину, представляющую собой некоторое среднее из проницаемостей различных составляющих. [c.79]

Для получения качественного покрытия на металле требуется в первую очередь обеспечение максимальной адгезии между металлом и покрытием. Прочное сцепление (высокая адгезия) препятствует образованию новой фазы (продуктов коррозии) на границе металл — покрытие при малой силе сцепления благодаря проницаемости защитного слоя для воды, кислорода, ионов хлора, сульфата и других агрессивных агентов на границе металл— покрытие образуются продукты коррозии, имеющие больший объем, чем объем исходного металла. Поэтому в защитном покрытии возникают внутренние напряжения и происходит нарушение его сплошности. Сравнительно быстро продукты коррозии образуются при применении покрытий, наносимых из растворов (краски, лаки). В последнем случае образование защитной пленки происходит при одновременном испарении органического растворителя, что неизбежно приводит к появлению в пленке пор, через которые к металлу проникают агрессивные компоненты среды и начинается процесс ржавления. С повышением толщины слоя изолирующего покрытия, если последнее нанесено из расплава, вероятность образования пор уменьшается. Кроме того, с увеличением толщины слоя покрытия возрастает сопротивление для прохождения воды, кислорода к металлу. Поэтому для защиты трубопроводов примеляют относительно толстые изолирующие слои битумной мастики, порядка 3—9 мм. [c.94]

Как показали исследования последних лет, электролитические свойства солей в воде высоких параметров заметно изменяются. Вода высокой температуры (более 300 °С) из-за снижения диэлектрической проницаемости становится не столь сильно ионизирующим растворителем, в связи с чем степень диссоциации солей в воде высокой температуры уменьшается. На рис. 7.1 показаны расчетные кривые концентраций кальция, при которых начинается выпадение твердой фазы Са304 из раствора с разной концентрацией сульфатов и при одинаковом соотношении в них хлоридов и сульфатов (1 1) при температуре 342 °С (давление 15 МПа). Сплошная кривая рассчитана [7.1] с учетом изменения электролитических свойств солей в воде высоких параметров. Пунктирная кривая получена для условий полной диссоциации солей. Относительное расположение кривых на рис. 7.1 показывает, что вычисления допустимых концентраций кальция без учета частичной ассоциации ионов дают заметно заниженные результаты. В области небольших солесо-держаний концентрация сульфатов в силь- ной степени сказывается на допустимой концентрации кальция в котловой воде. [c.181]

Для определения содержания ферритной фазы (а-фазы) в сварных швах изделий пз сталей аустеиитного и аустенптно-ферритного классов разработан прибор МФ-ЮФ. Он лможет быть использован также для контроля содержания ферритной фазы в металлургических полуфабрикатах (прутках, листах, трубах и т. п.) п прп научных исследованиях. В основу метода количественного определения ферритной фазы положено относительное измерение магнитной проницаемости испытуемого материала с помощью описанного выше накладного датчика системы постоянный магнит — феррозонд. [c.80]

Смотреть страницы где упоминается термин Проницаемость относительная фазы : [c.214] [c.88] [c.91] [c.136] [c.309] [c.67] [c.208] [c.267] [c.63] [c.400] [c.475] [c.46] [c.357] [c.173] [c.153] [c.153] [c.586] [c.309] [c.594] [c.470] [c.64]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...