Поток пленочный (кольцевой)

Поток пленочный (кольцевой) 170, 256 [c.354]

Обращенный дисперсно-кольцевой поток возникает в несмачиваемой трубе или при пленочном кипении. [c.134]

Рассмотренные режимы течения характерны для потоков, жидкая фаза которых смачивает стенку трубы. Когда жидкость не смачивает материал трубы, то сначала (при низких паросодержаниях) пар прорывается между стенкой и потоком жидкости, а затем, с увеличением паросодержания, полностью оттесняет ядро потока, образуя обращенный кольцевой режим [93]. Такие режимы наблюдаются при течении, например, ртути в стальных трубах, а также-при пленочном кипении воды и других жидкостей в. трубах (см. гл. 9). [c.14]

При совместном обогреве обеих поверхностей кольцевого канала плотности критических тепловых потоков (/""i и имеют те же значения, какие устанавливаются при одностороннем обогреве, даже если с противоположной стороны подводится тепловой поток, близкий к критическому. Очевидно, что это справедливо для каналов, в которых процесс поверхностного кипения на одной из сторон не влияет на процесс перехода пузырькового кипения в пленочное на другой, т. е. для каналов 6 3 мм [171]. [c.311]

То, что относительная скорость не уменьшается для этого интервала расходного газосодержания и значений Fr >> 200, означает следующее. Как было показано выше (см. рис. 37), при таких параметрах имеет место пленочно-дисперсная (кольцевая) структура течения смеси. Если бы основная часть жидкости двигалась в дисперсном состоянии в потоке газа, то при увеличении скорости последнего относительная скорость (как разность скоростей газа и жидкости) стремилась бы к нулю. [c.145]

Линия для получения пленок по схеме сверху - вниз управляется с пульта 7 (рис. 7.3.24). Трубчатая полимерная заготовка выдавливается экструдером 5 через кольцевую экструзионную головку 4 вертикально вниз и раздувается в пленочный рукав, который предварительно охлаждается потоком воздуха через [c.707]

При дальнейшем увеличении объемной концентрации газовой фазы при а(г>0,6—0,8 реализуется пленочный или кольцевой режим течения, при котором жидкая фаза образует непрерывную пленку, текущую вдоль стенки канала, а паровая фаза — ядро потока. Из-за динамического взаимодействия газового ядра потока и жидкой пленки на поверхности последней образуются волны, с гребней которых могут срываться капли и уноситься в ядро потока. В этом случае реализуется дисперсно-пленочный режим, который в литературе называется дисперсно-кольцевым режимом. [c.170]

Дисперсно-пленочный поток, а вместе с ним и пленочный, вспененный, капельный, а отчасти обращенный дисперсно-кольцевой и пузырьковый потоки являются разновидностями течений дисперсно-кольцевой структуры, которая при течении газожидкостных смесей в каналах различной геометрии является одной из наиболее распространенных в ядерно-энергетических установках, химико-технологических установках но переработке нефти [c.177]

Как отмечалось в 7.1, прн стержневом режиме пленочного кипения в трубе жидкое ядро отделено от стенки кольцевой пленкой пара. В любых условиях течения тепловые потоки на испарение жидкости с поверхности струи q , прогрев жидкости [c.186]

Таким образом, при использовании искусственных турбулизаторов в виде периодически расположенных кольцевых диафрагм небольшой высоты существенно интенсифицируется теплообмен при стержневом режиме пленочного кипения в трубах. Эффект интенсификации увеличивается по мере уменьшения недогрева жидкости и увеличения числа Рейнольдса. В исследованном диапазоне изменения режимных параметров получено повышение теплового потока до 5,4 раза при существенно меньшем увеличении коэффициента гидравлического сопротивления. При этом есть все основания предполагать, что рассмотренный метод позволит получить хорошие эффекты и в дисперсном режиме пленочного кипения. [c.308]

Если жидкость смачивает поверхность канала, то двухфазный поток может иметь одну из следующих пяти основных структур пузырьковую, эмульсионную, пробковую (снарядную), кольцевую (стержневую), диспер-сно-кольцевую (дисперсно-пленочную). В первых четырех структурах вся жидкая фаза потока контактирует между собой и со стенками канала, и в паре нет дискретных образований жидкости. Их можно назвать структурами пар в жидкости . При дисперсно-кольцевой структуре часть жидкости течет по стенке, а другая ее часть распылена в паре в виде дискретных образований (капель). При Оц капли практически электрически изолированы от жидкости в пленке и не участвуют в генерировании энергии в МГД-канале. [c.5]

Новерхностно-активпые вещества (НАВ) 52, 110, 304, 311, 318 Подслой ламинарный 191 Пористость 4, 304, 305 Поток дисперсно-кольцевой (дисперсно-пленочный) 170, 176, 182, 225 [c.353]

Гл. 7 и 8 в наибольшей степени имеют прикладной характер. В гл. 7 вводятся основные количественные характеристики, обычно используемые при одномерном описании двухфазных потоков в каналах расходные и истинные паросодержания, истинные и приведенные скорости фаз, скорость смеси, коэффициент скольжения, плотность смеси. При рассмотрении методов прогнозирования режимов течения (структуры) двухфазной смеси акцент делается на методы, основанные на определенных физических моделях. Расчет трения и истинного объемного паросодержания дается раздельно для потоков квазигомогенной структуры и кольцевых течений. В гл. 8 описаны двухфазные потоки в трубах в условиях теплообмена. Приводится современная методика расчета теплоотдачи при пузырьковом кипении жидкостей в условиях свободного и вынужденного движения. Сложная проблема кризиса кипения в каналах излагается прежде всего как качественная характеристика закономерностей возникновения пленочного кипения при различных значениях [c.8]

Гидродинамические эффекты дисперсно-пленочного течения. Газожидкостный поток в дисперсно-кольцевом режиме характеризуется совместным движением двух фаз в виде трех составляющих смеси —газа (пара), жид] ости в виде капель в ядре потока и жидкости в виде пленки, каждая из которых может иметь свою среднюю скорость и темпе эатуру. При этом между ядром потока и пленкой, между жидкостью и паром может происходить массообмен за счет испарения и конденсации, а также за [c.176]

Экспериментальная проверка результатов теоретического анализа показала [3.13], что для химически неравновесных потоков возможно применение пленочной модели пограничного слоя. Эксперименты выполнены на установке с вращающимся цилиндром при давлении 2—11 бар и температурах 500—550 °К для смесй 5 2N0-b02 и примерно в том же диапазоне давлений и температур при заполнении кольцевой щели азотом. [c.55]

Изуч ение теплообмена в двухфазных потоках представляет собой весьма трудную задачу ввиду сложности гидродинамической структуры потока, взаимного, порой определяющего влияния теплообмена и гидродинамики, Случайных отклонений от гидродинамической и термодинамической неравновесности. Режимы течения определяются рядом факторов давлением, общим расходом потока и соотношением между фазами, свойствами фаз, тепловым потоком, предысторией потока и др. По имеющейся классификации основными режимами течения являются пузырьковый, снарядный, расслоенный, эмульсионный дисперсно-кольцевой и обращенный дисперсно-кольцевой (пленочное кипение недогретой жидкости). Четких границ между ними не наблюдается, и существуют целые области переходных режимов. Пока не имеется детальной информации для всех режимов течения по таким основным характеристикам потока, как распределение фаз, скоростей и касательных напряжений. Поэтому основой для понимания явления служат визуальные наблюдения и некоторые экспериментальные данные по распределению фаз, их полям скоростей, уносу и осаждению, гидравлическому сопротивлению и т. д. К настоящему времени накоплена достаточная информация о режимах течения адиабатных потоков, однако мало данных по диабатным (с подводом тепла) потокам при высоких давлениях, тепловых нагрузках и большом различии теплофизических свойств. Подавляющее большинство исследований выполнено на пароводяных и воздуховодяных смесях. [c.120]

При создании на входе греющего теплоносителя в парогенератор (и выходе рабочего тела) достаточной разности температур в парогенерирующей трубе возникает кризис, который постепенно распространяется в область низких паросодержаний, пока не достигает значений х = хгр. При увеличении температурного напора между греющим теплоносителем и рабочим телом и соответственно при увеличении теплового потока длина области интенсивного теплообмена /гр и х р уменьшается. При достаточно высоких температурных перепадах (свыше 150— 200° С) возможно уменьшение х р до нуля. В этом случае в парогенерирующей трубе начинается пленочное кипение, когда жидкость движется в ядре потока, а стенка омывается кольцевой пленкой пара. Коэффициент теплоотдачи резко падает, и, несмотря на большую разность температур, в трубе идет слабый теплообмен. На рис. 11.11 показан график, харак- [c.263]

Разновидностью сепараторов, основанных на диффузионном принципе, являются пленочные сепараторы (рис. 68). Вследствие диффузии влага из парового потока собирается на любых смачиваемых поверхностях, в том числе и на стенках трубы, по которой проходит пар. Главная конструктивная задача заключается лишь в обеспечении отвода сепарата. Для этого в нижней части кольцевой трубы предусматривается кольцевой зазор между стенкой и паровыводным патрубком. [c.192]

Двигатель имеет трехступенчатый вентилятор с ВНА, у которого применены поворотные лопатки и семиступенчатый компрессор с поворотными направляющими аппаратами первых трех ступеней. Компактная камера сгорания двигателя — кольцевого типа с пленочным охлаждением стенок жаровой трубы. Турбины компрессора и вентилятора — охлаждаемые, причем в турбине компрессора применено интенсивное конвективно-пленочное охлаждение со струйным натеканием в сопловых и рабочих лопатках. Форсажная камера имеет смеситель воздушного и газового потоков, по-видимому, лепесткового типа. Реактивное сопло двигателя— сверхзвуковое, регулируемое, многостворчатое, охлаждается воздухом, отбираемым, от вентилятора для форсажной камеры. Двигатель имеет три опорных узла и четыре подшипника. [c.155]

Кольцевая структура течения в наклонных и вертикальных трубах характеризуется уменьшением асимметричности кидкостного кольца с увеличением угла наклона и несколько увеличенным содержанием жидкой взвеси в ядре газового потока. Однако основная масса жидкости движется все же в пленочном состоянии по периметру трубы. [c.125]

При движении пароводяной смеси высокого паросодержания основная масса влаги течет по стенке в виде кольцевой пленки, а центральная часть трубы заполнена потоком пара, содержащим очень мало влаги. Это позволяет разделить поток на пар и воду и выдавать пар с небольшим влагосодер-жацием. Такой процесс называют пленочной сепарацией. При пленочной сепарации с продувочной водой удаляется большое количество примесей. Однако для эффективного разделения потока на пар и воду нельзя сильно увеличивать его скорость, так как при ее повышении срываются капли влаги с водяной кольцевой пленки и выносятся паром. Поэтому не следует увеличивать скорость потока выше предельной, значения которой зависят от давления (рис. 11-16) —обычно принимают двух-трехкратный запас. [c.173]

Пнтенсивность ударного брызгоуноса. Влияние капель в ядре потока на интенсивность уноса можно оценить из сопоставления данных по интенсивности влагообмена Г, полученных солевым методом, с зависимостью (7.4.19), полученной по данным об уносе в потоках без капель в ядре. Оказалось, что интенсивность уноса в чисто кольцевом пленочном режиме течения смеси (без капель в ядре потока), описываемая формулой (7.4.19), иногда в 3—5 раз слабее, чем в гидродинамически стабилизированном дисперсно-кольцевом потоке, где интенсивность уноса определялась солевым методом. В этих случаях, по-видимому, существенное значение имеет ударный брызгоунос, т. е. унос брызг от осаждающихся на пленку капель. Интенсивность этого процесса ( ) [c.217]

Пленочные головки (рис. XI.22) формуют очень тонкостенный рукав большого диаметра. Диаметр кольцевого зазора этих головок равен 30—800 мм, а в некоторых крупных машинах превышает 1500 мм. Высота формующего зазора на выходе — в пределах 0,35—1 мм. При столь малом зазоре и большом диаметре достижение желаемой однородности экструзии весьма затруднительно. Поэтому подпорное кольцо М выполняется столь маложестким и снабжается столь мощными винтами /6 и 12, чтобы последние могли не только перемещать кольцо, но и деформировать его, придавая желаемую конфигурацию. Конструктивное исполнение выравнивающих устройств в представленной конструкции (поток из адаптера, разбиваясь на два потока, подается в два коллектора с переменной длиной следующего за ним подводящего канала) аналогично ранее рассмотренным в угловых головках. Для большей гарантии выравнивания потока вслед за участком подводящего канала переменной [c.395]

Граница между структурами пар в жидкости и дисперсно-кольцевой структурой потока в [2] определена как ф > 0,9. Наши оценки этой границы по критической скорости пара 19] согласуются с рекомендацией [2]. Для дисперсно-пленочной структуры потока [(1 — ф) <0,1] обработка и представление данных в функции средних по сечению потока истинных объемных паросодержаний носят условный характер, так как нри условии только жидкостной проводимости потока в генерировании участвует пленка жидкости, передние влагосодержания потока по пленке меньше средних по сечению канала. Однако такая обработка дает возможность сравнить результаты с предельной зависимостью (2). Из фиг. 1 видно, что в такой обработке наши результаты для (1 — ф) < 0,1 лежат правее предельной зависимости (2) и, следовательно, проводимость дисперсно-кольце-вого парокалиевого потока при температурах - 1050° К ниже проводимости потока, которую может обеспечить жидкая фаза двухфазного потока при условии, что она вся контактирует можду собой и электродами. Приведенное выше косвенное доказательство того, что наши данные получены без влияния магнитного поля (влияние пондермоторных сил пренебрежимо мало), позволяет предположить, что отклонение от предельной зависимости вызвано лишь уносом жидкости в ядро потока. [c.9]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...