Коэффициент динамической нагрузки в зацеплении

Kfv) — коэффициент, учитывающий при расчете на контактную (изгибную) прочность зубьев динамические нагрузки в зацеплении от погрешностей и деформаций зубьев [c.585]

С учетом неравномерности распределения нагрузки по ширине зубчатого венца (коэффициент A .p) и дополнительной динамической нагрузки в зацеплении (коэффициент Кр ) получим формулу для проверочного расчета прямозубых передач [c.184]

Кри — коэффициент, учитывающий динамическую нагрузку в зацеплении. Для косозубых передач при м/с [c.154]

Коэффициентом К учитывается динамическая нагрузка, возникающая в зацеплении. Основной причиной возникновения динамической нагрузки в зацеплении являются погрешности формы и взаимного расположения зубьев (окружного шага). Динамические нагрузки растут с увеличением скорости и уменьшением степени точности. [c.260]

Определение коэффициента безопасности k . Коэффициент определяется по формуле = д1 д2, где /гда — коэффициент внешней динамической нагрузки, зависящий от места установки передачи д1 — коэффициент внутренних динамических нагрузок, определяемых динамическими нагрузками в зацеплении. При установке передачи вблизи дифференциала = 1,5, при расположении ее вблизи фланцев карданного вала kj, = 1,2ч-1,5, во всех остальных случаях V ==1.14-1,2. [c.166]

Введением коэффициента К можно учесть неравномерность распределения нагрузки между зубьями и по ширине зуба и дополнительные динамические нагрузки в. зацеплении. В предварительных расчетах принимают К = l,5- 2,0. Из формул (2).— (3) следует [c.184]

Коэффициент Кр учитывающий динамическую нагрузку в зацеплении, определяют по зависимости [c.66]

X V. к -- поправочные коэффициенты, учитывающие дополнительные динамические нагрузки в зацеплении, а также неравномерность распределения нагрузки по ширине зуба. [c.40]

Коэффициент, учитывающий динамическую нагрузку в зацеплении, для прямозубых колес при и 5 м/с Кн = 1,05 (см. табл. 3.6). [c.343]

Кр , Кцу коэффициент, учитывающий динамическую нагрузку в зацеплении РЯй " коэффициент, учитывающий приработку зубьев [c.70]

Коэффициент, учитывающий динамическую нагрузку в зацеплении [c.94]

Коэффициент, учитывающий динамическую нагрузку в зацеплении Табл. 4.6, п. 2 По графику (см. рис. 4 3) находим Кн = 1,03 [c.115]

Учтя неравномерность распределения нагрузки по длине зуба поправочным коэффициентом и дополнительные динамические нагрузки в зацеплении коэффициентом получим формулу для проверочного расчета прямозубых передач [c.90]

Кр — коэффициент, учитывающий динамическую нагрузку в зацеплении. Для косозубых передач при м/с /Срр=1,2 при твердости зубьев колеса <НВ 350 /С/г ,=1,1 при >НВ 350. [c.99]

Коэффициент, учитывающий динамическую нагрузку в зацеплении, для прямозубых колес при у 5 м/о Л яо=1,05 (см. табл. 3.6). Следовательно, /Ся = 1,2-1,0-1,05 = 1,26. Проверка контактных напряжений [c.272]

Коэффициенты динамической нагрузки учитывают возникновение в зацеплении колес дополнительных динамических нагрузок. Зависят от окружной скорости колес, точности их изготовления и сборки, упругости зубьев и др. Влияние динамических нагрузок при расчете зубьев на контактную прочность и на изгиб [c.193]

На рис. 2 приведена осциллограмма действительных усилий, записанная при работе приводной роликовой цепи типа ПРД шага = 38 мм по ГОСТ 13568—75 на звездочках г = 16 и г == 28 с зацеплением за каждое звено (рис. 2, а), т. е. с зубчатыми венцами типа 1 на этих же опытных звездочках г= 16 и г = 28 были срезаны зубья через один и запилены впадины, т. е. зубчатый венец был приведен в соответствие с конструктивной схемой типа 4 с числом зубьев 2=8 и г = 14. Проведенная повторная осциллографическая запись действительных усилий (рис. 2, б) на тех же стендах и при тех же режимах работы (Р = 2000 Н, V = 0,7 м/с) показала, что динамические нагрузки при работе со звездочками по схеме типа 4 значительно большие, чем при работе со звездочками типа 1, а число пульсаций, характеризующих неравномерность зацепления, в 2 раза меньше, чем в первом опыте. Расшифровка осциллограмм показала, что динамические нагрузки в 1,2—1,4 раза меньше при работе цепи на звездочках, выполненных по схеме типа 1. В качестве коэффициента динамичности нагрузки было принято отношение динамической составляющей нагрузки к статическому натяжению цепи, т. е. [c.139]

Коэффициент динамической нагрузки (KFv и Кн ) учитывает возникновение в зацеплении колес дополнительных динамических нагрузок. Его величина зависит от окружной скорости, точности изготовления колес, от масс присоединенных деталей и других причин (табл. 4.10 табл. 4.11). Для конических прямозубых колес значение Ку принимают из графы на одну степень точности грубее их фактической точности. [c.105]

Удельная динамическая нагрузка в кГ на 1 см рабочей ширины зубчатых колес (в плоскости зацепления) Окружная скорость в м/сек или в см/сек Коэффициент формы зуба [c.19]

V = 0,7 м/с), но на звездочках по схеме типа 4 показала, что динамические нагрузки значительно большие, чем при работе со звездочками типа 1, а число пульсаций, характеризующих неравномерность зацепления, в 2 раза меньше, чем в первом опыте. Расшифровка осциллограмм, по результатам которых построены полигоны коэффициентов динамических нагрузок, возникающих в цепных контурах, показали, что динамические нагрузки в 1,2—1,4 раза меньше прн работе цепи на звездочках, выполненных по схеме типа 1. В качестве коэффициента динами- [c.175]

Примем (см. 64) число модулей зацепления в диаметре делительного цилиндра червяка 9=8, скорость скольжения (предварительно) ск=4 м/сек, коэффициент концентрации нагрузки /(к=1, коэффициент динамической нагрузки /Сд= 1,2, к. п. д. передачи по табл. 41 т) = 0,82, допускаемое контактное напряжение для зубьев колеса по табл. 43 [а ] = 1600 кГ/см = = 157.108 н/м . [c.323]

Удельная нагрузка с учетом коэффициента концентрации нагрузки Кщ, которым определяется неравномерность распределения нагрузок по длине контактных линий в результате погрешностей в зацеплении и деформации зубьев колеса и витков резьбы червяка, и коэффициента динамической нагрузки учитывающего динамическую нагрузку, [c.237]

Уточним величину коэффициента динамической нагрузки [1]. Для этого рассчитываем окружную скорость в зацеплении [c.26]

Коэффициент /Сн = = /Сяа СяЛч, где /Сн — коэффициент, учитывающий распределение нагрузки между зубьями. Для прямозубых передач /(яа— 1, для косозубых и шевронных определяется по табл. 9.12 в зависимости от скорости и степени точности по нормам плавности работы /Сяр — коэффициент, учитывающий распределение нагрузки по ширине венца (см. табл. 9.11) Кно — коэффициент, учитывающий динамическую нагрузку в зацеплении при расчете на контактную прочность поверхностей зубьев. Он [c.163]

Коэффициенты Хе, 7-н, учитывают соответственно механические свойства материалов зубьев, форму сопряженных поверхностей зубьев в полюсе зацепления и суммарную длину конт8ктны. линий Рщ — это исходная окружная сила при расчете на контактную выносливость коэффициенты Ка< Кни, Кий, Кна учитывают соответственно внешнюю динамическую нагрузку, динамическую нагрузку в зацеплении, неравномерность распределения нагрузки по длине контактных линий и распределение нагрузки между зубьями. [c.189]

В косозубых и шевронных передачах зубья входят в зацепление постепенно. Линия контакта (см. рис. 11.17, г) перемешдется у ведомого колеса от вершины зуба к основанию (у ведущего — в обратном направлении). Изгибная жесткость зубьев при контакте вершиной зуба меньше, чем серединой. Поэтому коэффициент динамической нагрузки косозубых колес меньше, чем у прямозубой передачи. Расчет ведут с учетом геометрии в сечении, нормальном к направлению зуба. Результирующая сила в нормальной плоскости на делительной окружно- [c.263]

В ряде случаев (в несиловых передачах) можно допустить подрезку зубьев, не входящую в область активного профиля. Такая подрезка ослабляет зуб колеса, однако плавность зацепления при этом не нарушается. Это наблюдается при уменьшении числа зубьев до 14. При 2щ <14 подрезка будет захватывать активную область на боковойг поверхности зуба, что совершенно недопустимо. Итак, для нулевого эвольвентного зацепления определено два минимальных числа зубьев 2т1п= 17, когда подрезка зубьев полностью отсутствует, и гтт= 14. когда она имеет место в области неактивного профиля. Геометрические параметры нулевого эвольвентного зацепления определяются по формулам, привбденным ниже со следующими обозначениями М— момент на оси колеса А ф —коэффициент формы зуба [о] и — допускаемое напряжение изгиба дл — коэффициент длины зуба йр — коэффициент режима работы передачи ( р=1-т-1,5) йд — коэффициент динамической нагрузки передачи. Индексы 1 и 2 указывают, что элемент относится к первому или второму колесу. [c.67]

Смотреть страницы где упоминается термин Коэффициент динамической нагрузки в зацеплении : [c.189] [c.360] [c.383] [c.292] [c.188] [c.62] [c.49] [c.15] [c.152] [c.98] [c.108] [c.301] [c.133] [c.116] [c.184] [c.190] [c.77] [c.26] [c.111] [c.114]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...