Расчет чисел Нуссельта

В [3.7] для расчета чисел Нуссельта предлагается следующее соотношение [c.73]

При расчетах чисел Нуссельта в качестве определяющего размера выберем величину [c.82]

Расчет чисел Нуссельта и распределения температур [c.170]

В работе [7] предложен следующий метод расчета чисел Нуссельта. Выражение для числа Нуссельта разбивается условно на два члена, первый из которых должен учитывать молекулярную, а второй — турбулентную составляющие переноса тепла [c.176]

РАСЧЕТ ЧИСЕЛ НУССЕЛЬТА [c.110]

Значения величин y и в зависимости от параметра Ь согласно решению трансцендентного уравнения приведены в табл-. 2. Результаты расчетов для температуры стенки и чисел Нуссельта по данной методике представлены на рис. 41 и 42 для двух значений параметров Ь (1 и 10). Из приведенных рисунков следует, [c.131]

Результаты расчета — собственные значения и постоянные для случая постоянной температуры одной из пластин — представлены в табл. 9-8. Данные табл. 9-8 могут быть использованы для непосредственного вычисления средней массовой температуры жидкости и чисел Нуссельта по уравнениям (8-35) — (8-37). [c.231]

Значения поправочных коэффициентов е, для расчета местных и средних значений чисел Нуссельта при естественной турбулизации потока [c.377]

Вернемся к числам Нуссельта, рассчитанным отдельно для верхней и нижней границы. Они связаны с соответствующими числами Био на этих границах. Различие состоит только в том, что при заданном тепловом потоке расчет чисел Био основан на внешней разности температур Т о - Т , в то время как определение чисел Нуссельта основано на - Tfj. Обычно значение Tf больше, чем Т -поэтому числа Нуссельта будут меньше, чем соответствующие числа Био, что и наблюдается на верхней границе, где полученное значение числа Нуссельта равно 1,984 и, очевидно, меньше которое равно 5. Однако на нижней границе - Tj, меньше, чем - Г,,,, в результате рассчитанное число Nu на нижней границе несколько больше, чем заданное число Bi,g ,. [c.228]

Для иллюстрации рассмотренных выше общих результатов проведем расчет предельных чисел Нуссельта при ламинарном течении жидкости в круглой трубе. [c.111]

Расчет теплообмена в трубе эллиптического сечения при постоянной температуре жидкости на входе и постоянной температуре стенки проведен в [Л. 6]. Значения средних по периметру предельных чисел Нуссельта, рассчитанных по эквивалентному диаметру, даны в табл. 14-2. Они зависят от отношения полуосей эллипса 1/Й2, но изменяются в сравнительно узких пределах и близки к значениям Ни для круглой трубы. Среднее по периметру и длине число Нуссельта можно определить с помощью приближенного уравнения [c.267]

Рис. 14-24. Отношение чисел Нуссельта в изогнутой и прямой трубах по данным теоретического расчета (кривые) и эксперимента.

Заметим, что число Нуссельта не содержит никакой ошибки аппроксимации и задается как параметр задачи наподобие чисел М или Не (см. разд. 3,6.4). Если на стенке задан ненулевой поток тепла, то необходимо обратить внимание на правильное определение числа Нуссельта на стенке если размерный коэффициент теплопроводности й не является постоянным, то при расчете числа Нуссельта на стенке надо учитывать, что при нормировании в качестве характерной величины берется значение 6 в невозмущенном потоке. [c.398]

Заметим, что формулы для диффузионного и теплового чисел Нуссельта в отсутствие газового потока Тх =0) и градиента поверхностного натяжения (Г2 =0) превращаются в известные зависимости, полученные ранее в работе [175] и положенные в основу расчета эффективности тепло- [c.110]

В [129] приведены формулы для расчета числа Нуссельта по длине трубы в случае больших чисел Пекле. [c.133]

Анализ расчетов значений порозности Шст и чисел Рейнольдса, соответствующих максимальным величинам критерия Нуссельта, показывает существенную разницу для чисто конвективного и конвективно-кондуктивного теплообмена при условиях, определяемых критерием Архимеда, когда последний сравнительно невелик (10 Аг 10 ) эта разница постепенно уменьшается и при Ar i5-10 становится практически пренебрежимо малой, меньшей 10%. При этом экстремальные значения Шст и Re для уравнения (3.90) приближаются к аналогичным величинам в выражении (3.65) с коэффициентом 0,142, [c.102]

На фиг. 4.13 показано изменение локального числа Нуссельта в осевом направлении при различных содержаниях твердой фазы, полученное по результатам численных расчетов [713]. Значения чисел Рейнольдса 27 000 и 13 500 были выбраны, чтобы сопоставить результаты расчетов с экспериментальными данными [212]. Отношение удельных теплоемкостей Ср с = 1,2 соответствует случаю движения смеси частиц окиси алюминия и двуокиси кремния в воздухе при стандартных условиях (1 атм, 15,5° С). Как видно из фиг. 4.14, выполненный нами анализ подтверждает выводы работы [212] о линейной зависимости между средним числом [c.177]

Система (7.2) — (7.8) соответствует случаю дискретного распределения частиц по размерам. При непрерывном распределении в системе (7.2) —(7.8) суммы должны быть заменены интегралами. Прежде чем переходить к анализу этой системы, приведем полу-эмпирические формулы, используемые для расчета коэффициента сопротивления и числа Нуссельта. Коэффициент сопротивления зависит от чисел Ке и М,з = 1 — Ш,в /а, где а = У КТ —скорость звука в газе, а число Нуссельта — еще и от числа Рг. При малых числах Рейнольдса (Ке < 0,1) коэффициент сопротивления определяется по классической формуле Стокса, а число Нуссельта равно 2. С увеличением чисел Ке и М необходимо учитывать влияние инерционности, сжимаемости и разреженности при обтекании частицы. Для диапазона чисел Ке = 0,1- 10 стандартная кривая сопротивления сферы в несжимаемой жидкости аппроксимируется, например, формулой [200] [c.294]

Окончательные расчеты чисел Нуссельта при изких числах Прандтля будут проведены после рассмотрения теплообмена при турбулентном течении с высокими числами Прандтля. [c.203]

На основе разработанной Б. С. Петуховым и В. Н. Поповым методики расчета и обобщения данных по теплообмену и коэффициенту сопротивления при турбулентном течении газа с переменными физическими свойствами и при равновесной диссоциации [3.6—3.8] В. Н. Поповым и Б. Е. Хариным [3.9] выполнен теоретический расчет местных значений чисел Нуссельта и коэффициента сопротивления при турбулентном течении четырех-окиси азота при равновесном протекании первой и второй и замороженной второй стадий реакций диссоциации. [c.53]

Для практических расчетов теплообмена удобнее использовать простые алгебраические уравнения. Такие уравнения уже издавна применяются для обобщения опытных данных о теплообмене при турбулентном течении. Приведенные ниже уравнения удовлетворительно соответствуют результатам расчетного анализа, показанным на рис. 9-8 и 9-9. Для iPr 1 даются отдельные уравнения для чисел Нуосельта при постоянной плотности теплового потока на стенке и при постоянной температуре стенки. Для высоких чисел Прандтля приводится только одно уравнение, так как различие чисел Нуссельта при обоих граничных условиях незначительно. Рг<0,1 (жидкие металлы) [c.211]

Фиг. 3. Зависимости относительных величин чисел Нуссельта Nu" (а) и коэффициента сопротивления трения (б) от параметра термогравитации Ва точки, линии / - опускное точки, линии 2 - подъемное течение воды точки 1,2- эксперимент [7] при x/d = 25 штриховые линии - расчет при x/d = 25, сплошные - при xtd = 100 точки, линии 3 - эксперимент [9] и расчет для подъемного течения воздуха при x/d = 82.5 и 100

Рассмотрим также теплообмен на профиле турбинной лопатки при наличии зон ламинарного, переходного и турбулентного течения. Расчет выполняется при использовании уравнений (1.127) с дополнительными условиями по переходу (1.128). Расчетные и опытные значения числа Нуссельта на турбинном профиле показаны на рис. 7.16 для двух чисел Рейнольдса (Rej = рыас/м., 2 — скорость на выходе из решетки с — хорда лопатки). Результаты приведены для выпуклой стороны профиля. При меньшем числе Re (Rea = 1,84.10 ) пограничный слой остается ламинарным вплоть до точки отрыва (при х1с = 0,86), расчетное местоположение которой согласуется с опытным (в точке отрыва пограничного слоя трение на стенке становится равным нулю). При большем числе Re (Re = 6,75.10 ) отрыв [c.265]

Аналогичным путем могут решаться не только динамические, но и тепловые задачи. Так, Дж. Фромм (Phys. Fluids, 1965, 8 10, 1757—1769) провел численное интегрирование уравнений движения и переноса тепла для плоской задачи о потере устойчивости в слое вязкой жидкости, подогреваемой снизу, при наличии сил тяжести. В широком диапазоне чисел Рейли (от критического до 10 ) были исследованы два основных случая движения со свободной поверхностью и при наличии сверху твердой стенки. В первом случае решение могло быть сравнено с более ранними расчетами, во втором — с опытными материалами. Результаты получились весьма многообещающими. В цитированной статье приведено боль-шое число графиков линий тока, изотерм и кривых одинаковой завихренности, теоретически доказывающих целлюлярное (ячеистое) строение возникающих после потери устойчивости потоков, впервые обнаруженное в опытах А. Бенара, относящихся еще к 1900 г., и получившее свое объяснение в трудах Рейли. Проведенные на электронно-вычислительной машине расчеты позволили также получить хорошо совпадающие с опытными кривые зависимости теплоотдачи (числа Нуссельта) от определяющего критерия Рейли. Это служит новым подтверждением мощи метода численного интегрирования уравнений динамики и термодинамики вязкой жидкости и выдвигает перед исследователями, новые задачи. [c.510]

Расчеты Э. Польгаузена были продолжены Г. Шу для больших чисел Прандтля. Решениям при очень малых числах Прандтля посвяпцена работа Э. М. Спарроу и Дж. Л. Грегга Предельные случаи Рг- 0 и Рг- оо рассмотрены Э. Ж. Ле-Февром [ ]. Для среднего числа Нуссельта он получил формулы [c.302]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...