Поток в прямоугольном естественный

При больших скоростях потока равновесные формы стержней с малой жесткостью могут сильно отличаться от естественных форм, что приводит к нелинейным задачам статики стержня в потоке. Обычно при рассмотрении статики стержней в потоке подразумевается, что обтекание стержня потоком является стационарным (без срывов), что справедливо только в определенном диапазоне скоростей потока для стержней круглого сечения и стержней с обтекаемым профилем. Для стержней прямоугольного или треугольного поперечного сечения поворот сечения относительно осевой линии [c.229]

Определение глубины йо в случае широкого прямоугольного фиктивного русла. Представим на рис. 7-45 некоторое среднее поперечное сечение естественного русла. Через Е -Ео на чертеже обозначен уровень воды в естественном состоянии (при заданном расходе) через П — П— уровень воды после постройки плотины (подпертый уровень). Величина — средняя ширина потока поверху в подпертом состоянии — заранее нам неизвестна, так как в начале расчета неизвестно положение [c.315]

Естественные открытые русла разнообразны по размеру, форме и шероховатости и имеют неправильные поперечные сечения, изменяющиеся вдоль потока, Искусственные каналы также разнообразны по размеру, но имеют более узкий диапазон шероховатостей. Более того, искусственные каналы обычно имеют правильную геометрическую форму. Они называются призматическими, если поперечное сечение канала и уклон дна постоянны по длине. Поперечные сечения призматических каналов чаще всего бывают прямоугольными, треугольными либо очерчены по окружности, параболе встречаются и комбинации этих форм. [c.318]

Результаты расчета сведены в табл. 5 и табл. 6. В табл. 5 представлены рассчитанные по формулам (230) — (232) числовые значения коэффициентов Гц при мощности i-ro нагревателя, названные нами числами влияния . При пользовании табл. 5 необходимо иметь в виду, что вывод (230)—(232) был сделан в предположении отсутствия теплового потока вдоль оси Z. Это означает, что потери тепла через свободную поверхность прессующей плиты, расположенную параллельно рабочей поверхности, не учитывались при выводе расчетных формул. Формальное использование (230)—(232), а равно чисел влияния табл. 4, дает температурное поле бесконечной прямоугольной призмы с размерами сечения 2Ь X а и соответствующим распределением источников тепла. Любая точка сечения такой призмы, естественно, имеет температуру несколько большую, чем соответствующая точка сечения параллелепипеда, отдающего тепло также и в направлении оси Z. Проблема учета теплопотерь по оси не возникает, если искать решение в форме уравнения (214). Однако функция распределения плотности источников тепла вдоль оси Z при обогреве параллелепипеда стержневыми нагревателями, расположенными как показано на рис. 16, имеет такой вид, что расчет поля по формуле (214) потребует учета нескольких слагаемых с индексом rt > 2. [c.70]

Равенство (12.7) иногда называют глобальной формой первого закона, поскольку оно относится к конечному объему материала. В случае достаточной гладкости рассматриваемых величин с помощью теоремы Грина — Гаусса можно получить локальную форму первого закона, служащую выражением энергетического баланса в точке сплошной среды. Чтобы получить эту локальную форму, рассмотрим текущую конфигурацию твердого тела С (мы пользуемся обозначениями, введенными в гл. I). Фиксируем систему внутренних координат x , первоначально прямоугольных декартовых в конфигурации Со, естественными базисными векторами которой являются введенные в гл. I взаимные векторы и В начальной конфигурации базис образован ортонормальными векторами г, и прямоугольные (пространственные) координаты точки в С, представляющие собой бывшие координаты x в Со, обозначаются, как и раньше, через Поле скоростей у, поле ускорений а и поле теплового потока д задаются соотношениями [c.193]

Пограничный слой является частью потока и, естественно, его закономерности должны подчиняться основным уравнениям потока, изложенным в 24. Возьмем оттуда уравнение движения (295) и напишем его для плоского движения в неподвижной прямоугольной координатной системе. Обозначим через составляющую вектора скорости с по оси и через тоже по оси у. Тогда уравнение (295) напишется в виде двух уравнений [c.229]

В этой формуле все члены с индексом ф1 относятся к первому участку фиктивного русла. Принимая ширину потока по свободной поверхности фиктивного русла равной ширине потока по свободной поверхности при подпертом уровне Вф1 = б и полагая, что расход, проходящий через естественное русло (при отсутствии подпорного сооружения) ab , пропускаем через широкое прямоугольное фиктивное русло aibib2 i, находим площадь живого сечения и гидравлический радиус фиктивного русла при нормальной глубине йоь [c.311]

Решение двухмерной задачи стационарного поля для прямоугольника. В некоторых случаях при расчете температурного поля прямоугольного параллелепипеда, форму которого имеют нагревательные плиты большинства прессов, оказывается возможным исключить из рассмотрения одну пространственную координату. Так можно поступить, если граничные условия, функция распределения тепла в теле параллелепипеда и начальные условия задачи не зависят от этой координаты, например, в случае теплоизоляции соответствующих взаямопараллельных граней и независимости коэффициентов теплообмена на поверхности от исключаемой пространственной координаты. При этом полагается, естественно, что распределение мощности источников тепла нагревателя и все теплофизические константы не зависят от этой координаты. Аналогичную постановку задачи можно допустить и при отыскании поля прямоугольного параллелепипеда в сечении, проведенном перпендикулярно ребрам на достаточно большом удалении от параллельных сечению граней, когда можно пренебрегать тепловым потоком через элементарные площадки сечения в направлении исключаемой координаты. [c.13]

Применим предложенный метод к расчету матричных теплообменников [245]. Контактные матричные рекуператоры (КМР), или теплообменники, нашли широкое применение в различных отраслях науки и техники [246, 247]. Рассмотрим работу одного из типов таких теплообменников, собранных попеременно из перфорированных пластин, хорошо проводящих тепло, и прокладок из плохо проводящих тепло материалов. В прокладках предусмотрены окна прямоугольной формы, образующие в собранном пакете каналы для чередующихся встречных потоков холодного и горячего газов. Если ширина каждого из каналов намного больше его высоты, то рассматриваемый теплообменник схематически можно заменить рядом плоских параллельных щелей, разделенных металлическими перегородками шириной Ь. При достаточно большом числе перегородок, учитывая естественную симметрию системы, можно ограничиться рассмотрением теплообмена между любыми двуми соседними каналами, разделенными стенкой (рис. 10.4.5). Расчет процесса теплопередачи обычно сводится к решению системы дифференциальных уравнений первого порядка для среднемассовых температур обоих каналов и средней температуры стенки при условии, что коэффициенты теплоотдачи в обоих каналах и коэффициенты теплопроводности стенки известны [245]. Однако, не касаясь вопроса о дополнительных трудностях, возникающих при экспериментальном определении этих коэффициентов, появляются сомнения относительно применимости подобной методики в общем случае. Это связано с тем, что использование фазовых коэффициентов теплопередачи, полученных при стандартных гидродинамических условиях, даже при расчете двухфазного теплообмена без учета термического сопротивления стенки, который является частным случаем рассматриваемого процесса, приводит к существенным ошибкам [248]. [c.199]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...