Треугольники равнобедренные — Напряжения

Для поперечного сечения в виде равнобедренного треугольника (рис. 59) получены ) следующие формулы для касательных напряжений при поперечном изгибе [c.125]

Нахлесточные соединения выполняют угловыми швами (рис. 3.1). В зависимости от формы поперечного сечения различают угловые швы нормальные 1, выпуклые 2, вогнутые 3. На практике наиболее распространены нормальные швы, имеющие в поперечном сечении форму равнобедренного треугольника. Выпуклые швы — нерациональны, так как образуют резкое изменение сечения деталей в месте соединения, что вызывает повышенную концентрацию напряжений. Вогнутые швы обеспечивают плавное сопряжение металла шва с основным металлом, что снижает концентрацию напряжений и увеличивает прочность соединения. Вогнутость шва достигается механической обработкой. Такие швы применяют в ответственных конструкциях и при действии переменных нагрузок. Геометрической характеристикой углового шва является катет к. По условиям технологии сварки минимальное значение катета должно быть не менее 3 мм. В большинстве случаев k = s. [c.49]

Пример 12.6, В равнобедренном треугольном поперечном сечении балки, испытывающей поперечный изгиб в плоскости Оуг (у —ось симметрии треугольника, рис. 12,36, а), найти максимальное касательное напряжение. Размеры треугольника с (основание), /г (высота) и поперечная сила Qy заданы. [c.145]

Построить эпюру распределения вертикальных составляющих касательных напряжений по высоте сечения балки, имеющего форму равнобедренного треугольника. Поперечная сила Q направлена вдоль оси Z. [c.157]

Консольная балка (см. рисунок), имеющая сечение в виде прямоугольного равнобедренного треугольника, нагружена на свободном торце приложенной к центру тяжести сечения силой Р. При какой величине угла а, определяющего направление силы, растягивающие напряжения в точках А и В будут равны. [c.556]

Рис. 5.29. Контур отверстия в конечном состоянии (а) и эпюры контурных напряжений (б) для отверстия в форме равнобедренного треугольника

Из условий симметрии заключаем, что на плоскости xz нет никаких напряжений. Следовательно, каждая половина балки изгибается и скручивается независимо под действием силы Q 2. Таким путем мы можем перейти к балке, поперечное сечение которой — равнобедренный прямоугольный треугольник с вертикально расположенной гипотенузой. [c.148]

Если бы точка Р пластического участка свободной поверхности была известна, то тогда под линией ЛР было бы определено равномерное поле напряжений, которое характеризовалось бы равнобедренным прямоугольным треугольником ЛОР, Поскольку линия скольжения АО прямая, линии скольжения семейства Ь справа от АО представляют собой прямые линии. Исходя из симметрии за- [c.229]

Соединение валиковым швом. Валико-вый лобовой шов (см. рис. 22) подвергается действию статической растягивающей силы Р. Расчет валиковых швов всех типов условно и приближенно производят на срез по критическому сечению а — а, проходящему через биссектрису прямого угла равнобедренного треугольника со стороной /С = б (рис. 27), в этом сечении кроме касательных возникают и нормальные напряжения [c.56]

Определить значение нормального напряжения Оа по заданным напряжениям на других площадках элемента представляющего собой равнобедренный треугольник, [c.37]

При нагрузке, распределенной по лобовой грани шва по закону наклонной прямой (рис. 26, б), напряжения в шве, имеющем рму равнобедренного прямоугольного треугольника [37], определяются формулами [c.69]

Если поставить задачу спроектировать пружину так, чтобы напряжения от изгиба во всех ее поперечных сечениях были одинаковыми, то форму пружины надо сделать клинообразной, как показано на рис. 12. После выпрямления пружина должна иметь в плане форму равнобедренного треугольника, ее толщина по всей длине постоянна. [c.171]

IJ. — нормальное напряжение, действующее в критической площади поперечного сечения углового шва а. В швах, имеющих очертания равнобедренных треугольников, критическая площадь совпадает с биссектрисой прямого угла, при этом а=0,7к, где к — катет шва [c.103]

Величина расчетного напряжения в лобовом шве, имеющем форму равнобедренного треугольника, на плоскости под углом 45° к горизонту определяется по формуле [c.116]

Расчетное напряжение в лобовом шве с очертанием в форме равнобедренного треугольника определяется по формуле [c.63]

При изготовлении дисков по современной технологии, допускающей число заточек зубьев до 3 - 5, принимают минимальные значения коэффициентов и Aq. Зуб диска пилы под действием силы резания работает на изгаб как балка переменного сечения в заделке. Для ПГР нарезают зубья в виде равнобедренного треугольника с шагом 6 - 32 мм (рис. 8.18.1, а), а также трапецеидальной формы (рис. 8.18.1, б и в) с шагом 6 - 120 мм. Трапецеидальные зубья имеют рад преимуществ при работе на форсированных режимах подач (и = 0,3 - 1,5 м/с) вследствие меньших изгибающих напряжений в теле зуба и возможности широкого варьирования передним а и задним у углами заточки. При разрезке изделий больших сечений угол а выполняют отрицательным для лучшего отвода теплоты от режущей ]фомки. Для снижения [c.798]

Равнобедренный прямоугольный треугольник с катетом а. Наибольшее напряжение возникает в точке по середине гипотенузы [c.123]

Тестовые расчеты. Для определения точности развитой в начале главы методики расчета трехмерного динамического НДС были проведены тестовые расчеты. Исследовалась волновая картина, возникающая в толстостенном бесконечном полом цилиндре под действием импульса внешнего давления амплитудой 200 МПа, распределенного по верхней половине внешней боковой поверхности по косинусоидальному закону. Эпюра нагрузки по времени имела вид равнобедренного треугольника, длительность ее составляла 4 10" с. Рассматривались однослойный (сталь) и двухслойный (внутри сталь — снаружи алюминий) цилиндры. Результаты расчетов напряжений, возникающих в окрестности сечения ф = О в достаточно широком диапазоне времени хорошо согласовались с данными расчетов, выполненных по первому алгоритму, описанному в начале этого параграфа. [c.242]

Интересную задачу о распределении напряжений в растягиваемой изотропной плоскости с тремя впаянными и симметрично расположенными (по равнобедренному треугольнику) круговыми шайбами из инородных материалов рассматривает [c.293]

Если бы концевая точка Е пластического участка свободной поверхности была известна, то тогда было бы определено равномерное поле напряжений под линией АЕ. Оно представляло бы собой равнобедренный прямоугольный треугольник ADE. [c.193]

В соответствии с изложенным подходом и ввиду того, что в большинстве случаев сварные соединения с угловыми швами не обрабатывают ддя получения определенных радиусов и углов наклона поверхностей швов, принят формализованный геометрический образ поперечного сечения углового шва в виде равнобедренного треугольника с углом 45 и радиусами в корне и галтелях углового шва, равными нулю (точки Р, А и В н рис. 9.6.1). Отклонения этих значений от принятого номинала в расчет напряженного состояния не включены, а входят как факторы, вызывающие рассеяние прочности, и обычно учитьшаются [c.348]

Поперечное сечение кривого стержня — равнобедренный треугольник высотой А, равной ширине основания. Радиус кривизны внутренних волокон (основания треугольника) равен 2h. Стержень изгибается положительным моментом величиной 2000 кгсм. Определить напряжения у внутренней поверхности стержня и в вершине угла, если А = 3 см. [c.325]

Рассмотрим теперь результаты расчетов для задачи об образовании в предварительно нагруженном теле отверстия, принимающего в момент образования форму равнобедренного треугольника, высота которого равна основанию и лежит на оси х . Расчеты выполнены методом последовательных приближений для тела из материала Трелоара, находящегося в плоском напряженном состоянии. Начальное нагружение одноосное (сгод) = = ( J o,i)i2 О 0,1)22/1 Отображающая функция взята в виде [c.176]

Приближенное выражение для функции напряжений ф мы сможем получить, пользуясь методом Ритца. Тем же способом может быть решена задача для сечения, имеющего форму равнобедренного треугольника, если сила параллельна основанию треугольника. [c.147]

Соединения внахлестку выполняют сугловыми (валиков ы м и) швами. В зависимости от расположения швов по отношению к действующему на соединение усилию различают лобовые (рис. 3.3, а), фланговые (или фланковые) (рис. 3.3, б) коале (рис. 3.3, в) и комбинированные (рис. 3.3, г) швы. По форме поперечного сечения швы бывают нормальными, условно приншаае-мымн очерченными равнобедренным прямоугольным треугольником (рис. 3.4,а) выпуклыми (рис. 3.4, б) и вогнутыми (рис. 3.4, в). Применение выпуклых швов нецелесообразно, так как при этом требуется больший расход наплавленного металла и, кроме того, появляется значительная концентрация напряжений. При вогнутых швах наблюдается пониженная концентрация напряжений, их целесообразно выполнять в конструкциях, работающих при переменных нагрузках, однако для получения вогнутого шва [c.62]

Рис. 32. Резулычты опытного исследования величин наибольших напряжений т в лобовых швах в зависимости от их очертаний. В шве в форме равнобедренного треугольника напряжение принято за единицу

Пример 8 (рис. 4-38,ж). Полоса сечением 200X12 мм приваривается к листу. Усилие Р = 50,0 Т, допускаемое напряжение шва [т ]==13 кГ1мм . Определить количество наплавленного металла при швах в форме равнобедренного треугольника с катетами к, равными 8 и 12 мм. [c.85]

Влияние трехмерности задачи на нелинейные волны напряжений выявляется путем сопоставления их с осесимметричными волнами. Результаты решения осесимметричных задач приводятся в настоящем параграфе- Изучается влияние физической и геометрической нелинейности, ортотропии и вязкости материала на напряженно-деформиро-ванное состояние (НДС), возникающее в области стыка цилиндрической и конической частей оболочки вращения. Нагрузка длительностью 4 10 с прикладывалась по всей внешней поверхности оболочки. Эпюра ее изменения по t имела вид равнобедренного треугольника, амплитуда в расчетах менялась. Внешний радиус цилиндра равнялся 0,5 м, внутренний — 0,472 м. Внутренняя поверхность конуса переходила во внутреннюю поверхность цилиндра, внешняя поверхность соединялась с цилиндром в точках поверхности г = 0,486 м. Образующие конуса и цилиндра составляли угол 30" . Конечно-разност-ная сетка в исходном состоянии была равномерной. Ее образовывали линии, параллельные оси г и боковым поверхностям оболочки. Размеры ячеек выбирали так, что волна напряжений, идущая от нагружаемой поверхности, укладывалась на 20 шагах вдоль радиальной координаты, величина шага вдоль образующей в 1,5—2,5 раз превышала величину шага по г. При такой ячейке уменьшение шагов сетки в два [c.237]

В работе Н. М. Крюковой [36] методом, изложенным в разделе 2в, исследовано напряженное состояние в упругой изотропной среде 5 + +5,Н-5г+5з, подверженной на бесконечности действию заданных сил Р "° и р °°. При этом 5о— бесконечная трехсвязная область, ограниченная окружностями 7) (/=1, 2, 3), центры которых расположены в вершине равнобедренного треугольника. Предполагается, что каждая из сред, заполняющих области 81 (/=0, 1, 2, 3), однородна, ио их упругие свойства изменяются при переходе из одной области в другую, а на контактных линиях приняты условия [c.431]

Зависимость напряженности магнитного поля трещины от координаты X, представленную выражением (2), приближённо заменим равнобедренным треугольником с максимальным значением поля в вершине, соответствующим выражению (2), и шириной основания - Хо. [c.65]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...