Рабочая режимная) точка

По характеристикам производят подбор насосов для подачи жидкой среды в трубопровод с заданными расходом и напором. Для определения рабочей режимной точки характеристики предварительно подобранного насоса в том же масштабе наносят характеристику трубопровода S, построенную по уравнению. (5.14). Точка пересечения последней с напорной характеристикой Q—Н насоса (точка А) представляет режимную точку. При правильно подобранном насосе она должна соответствовать максимальному значению КПД насоса. [c.120]

При параллельной работе двух из рассматриваемых насосов их подача, напор, потребляемая мощность, КПД н вакуумметрическая высота всасывания определяются по режимной точке Б. При работе одного из рассматриваемых насосов режим его работы определяется рабочей точкой В. Из рис. 17.4 видно, что суммарная подача трех и двух параллельно работающих насосов меньше суммарной подачи этих же насосов при раздельной их работе на данную систему напорных трубопроводов, т. е. СЗи-п+шОС и Ql+II<2QI. [c.200]

Определим, до какого диаметра необходимо обрезать рабочее колесо, чтобы характеристика насоса прошла через режимную точку с координатами Q и Н. Проведем через эту точку параболу обрезок (рис. 7.31). В пере- 13—3275 " 193 [c.193]

При сформулированных условиях линии рабочих режимов этого каскада в рассматриваемых случаях не совпадают. При общей режимной точке на максимальном режиме линия рабочих режимов свободного каскада (ОА) проходит более полого, т. е. меньшим запасом устойчивости, чем у отдельно взятого компрессора низкого давления (ОГ). [c.37]

В итоге с увеличением скорости полета падают обороты компрессора низкого давления и температура газа перед турбиной. Режимные точки компрессоров низкого и высокого давления перемещаются ВДОЛЬ линий рабочих режимов в направлении пониженных приведенных оборотов. [c.64]

Сопоставляя режимные точки, расположенные вдоль линий рабочих режимов на характеристиках компрессоров высокого давления и низкого давления. [c.88]

Совокупность режимных точек в компрессорах в ТРД образует рабочую кривую компрессора а-с-Ь. Форма ее и протекание на характеристике зависят от условий совместной работы компрессора и турбины, а также программы регулирования двигателя. [c.154]

На рис. 14.10 показано такое совмещение для случая, когда напорный резервуар расположен выше питающего резервуара, причей оба они открыты. Точка А пересечения указанных кривых называется рабочей или режимной тонкой —соответствующий ей потребный напор — соответствующая ей фактическая подача. На рис. 14.10 приведен наилучший вариант, когда точка А находится в границах рекомендуемой области использования насоса. Эти границы показаны на кривой 1 волнистыми линиями. [c.201]

Если режимная точка не попадает непосредственно на рабочее поле какого-либо насоса, а находится между ними, то приходится выбирать между ближайшими полями или обращаться к сводному графику подач и напоров для других типов насосов. [c.203]

Расчёт ведётся по методу последовательного приближения, причём порядок действий зависит от того, какие из режимных характеристик заданы. Если, например, заданы расходы теплоносителей и две температуры, то задаются одной из недостающих температур, определяют по уравнению (1) количество переданного тепла и четвёртую крайнюю температуру. Затем находят средние скорости рабочих жидкостей, а также температуры, определяющие коэфициенты теплоотдачи, и подсчитывают средний коэфициент теплопередачи и средний температурный напор. Вычисленное после этого из уравнения (2) значение поверхности нагрева должно совпадать с заданным. Если совпадение недостаточно точно, то расчёт повторяют снова. В зависимости от комплекса заданных величин, среди которых в проверочном расчёте обязательно должна фигурировать поверхность нагрева, порядок действий может несколько меняться. [c.131]

Для ряда рабочих процессов в машинах наблюдается определенная связь режимных и виброакустических параметров. Это тоже используют для выявления основного источника из нескольких с одинаковыми спектрами частот вибрации. Например, в компрессорах и вентиляторах вихревой шум пропорционален 3,5—5-й степени относительной скорости потока среды на лопатке, а сплошной шум подшипников качения в значительно меньшей степени зависит от нагрузки и частоты вращения ротора. Поэтому, если в данном механизме при изменении скоростного режима интенсивность шума нарастает пропорционально, например 4-й степени частоты вращения ротора, то можно сделать вывод о его аэродинамическом происхождении. [c.414]

При работе эжектора на паровоздушной смеси каждая характеристика пересекает ось ординат в точке, соответствующей давлению насыщенного водяного пара при температуре т. е. начальная точка характеристики зависит исключительно от температуры смеси и не зависит ни от конструктивных, ни от режимных факторов. Рабочие участки характеристик представляют практически прямые параллельные линии. Поэтому характеристика эжектора при отсосе паровоздушной смеси независимо от ее температуры выражается формулой [см. формулу (238)]. [c.314]

Под объемом контроля понимают перечень определяемых показателей качества рабочей среды. Как уже отмечалось в 11.1, в объем контроля всегда включаются все нормируемые показатели. Если бы это было не так, то регламентирование не вошедшего в объем контроля показателя не имело бы смысла. Отклонение водного режима по этому показателю оставалось бы неизвестным и не могло бы быть скорректировано существующими способами. Те показатели, которые не входят в нормы, но наблюдение за которыми может быть полезным с точки зрения расширения или уточнения представлений о характере протекания физико-химических процессов и влияния на эти процессы режимных условий, называются контролируемыми. К числу контролируемых относят также показатели, которые не вошли в перечень нормируемых лишь потому, что для них не установлены количественные пределы из-за отсутствия методов воздействия на значение этих показателей. Перечень нормируемых показателей остается неизменным на протяжении всего периода действия норм водного режима и может быть изменен только при пересмотре этих норм. В отличие от нормируемых показателей перечень контролируемых показателей не остается постоянным во времени. Он расширяется или, наоборот, сужается в соответствии с конкретно поставленными задачами получения информации, которая необходима в оперативных целях или служит накоплению статистического материала по тому или другому вопросу. [c.254]

На автомобильных дизельных двигателях применяют двух- и всережимные регуляторы. Двухрежимный регулятор ограничивает максимальную частоту вращения дизеля- и обеспечивает устойчивую работу на минимальном холостом ходу. В остальном диапазоне частот вращения подачей топлива управляет водитель. Всережимный регулятор автоматически поддерживает заданные частоты вращения на протяжении всего рабочего периода. Для изменения скоростного режима водитель воздействует на пружину регулятора. Что касается автомобилей, то применение на них все-режимных регуляторов нельзя считать достаточно обоснованным, так как автомобильные дизели большую часть времени работают при неустановившихся режимах в результате изменения нагрузки и воздействия водителя на регулятор. В этих условиях под действием всережимного регулятора рейка топливного насоса совершает колебательные движения, в результате чего в дизельный двигатель поступает излишнее количество топлива. Это приводит к повышению расхода топлива и дымности отработавших газов, особенно при трогании автомобиля с места. [c.557]

Крайние (граничные) по концентрации формы существования дисперсных потоков — потоки газовзвеси и движущийся плотный слой. Истинная концентрация здесь меняется от величин, близких к нулю (запыленные газы), до тысяч кг/кг (гравитационный слой). Будем полагать, что простое увеличение концентрации вызывает не только количественное изменение основных характеристик потока (плотности, скорости, коэффициента теплоотдачи и др.), но — при определенных критических условиях— и качественные изменения структуры потока, механизма движения и теплопереноса. Эти представления оналичии режимных точек, аналогичных известным критическим числам Рейнольдса в однородных потоках, выдвигаются в качестве рабочей гипотезы [Л. 99], которая в определенной мере уже подтверждена экспериментально (гл. 5-9). Так, например, обнаружено, что с увеличением концентрации возникают качественные изменения в теплопереносе и что может происходить переход не только потока газовзвеси в движущийся плотный слой, но и гравитационного слоя в несвязанное состояние — неплотный слой, т. е. осаждающуюся газовзвесь. Это изменение режима гравитационного движения, связанное с падением концентрации, зачастую сопровождается резким изменением интенсивности теплоотдачи. Обнаружено существование критического числа Фруда (гл. 9), ограничивающего область движения плотного гравитационного слоя и определяющего критическую скорость, при которой достигается максимальная теплоотдача слоя. [c.22]

Иногда расширяют область применения центробежных насосов обрезкой рабочих колес. Пусть от насоса требуется получить подачу Q и напор Н и режимная точка А с координатами 0 и Н лежит ниже рабочей характеристики насоса (рис. 7.31). Пусть двигатель насоса не имеет регулировки частоты вращения (например, дсиц- [c.192]

Так как при увеличении подачи топлива в камеру сгорания 3 первое мгновение обороты ротора остаются неизменными, а температура газа резко возрастает, то динамическая режимная точка компрессора перемеш,ается вдоль его напорной характеристики (п = onst) в направлении границы помпажа. По мере аккумулирования избыточной МОШ.НОСТИ на валу турбокомпрессора последний разгоняется, но с некоторым запозданием. При этом динамическая линия рабочих режимов деформируется так, как это показано на рис. 9.2, постепенно сближаясь с линией статических режимов. [c.190]

Регулирование изменением частоты вращения ТК- Так называемая рабочая или режимная) точка ТК определяется во всех случаях пересечением характеристик ТК и потребителя, так как только в этой точке равны как их массовые производительности, так и давления на выходе из компрессора и перед потребителем к = Рпот = /(Gnot). Соответственно только при работе в этой точке может иметь место установившейся режим совместной работы. [c.216]

Определение рабочего режима насосной установки производится совмещением на одном графике кривой зависимости р от Q для насоса и характеристики насосной установки АВ, т. е. зависимости рпотр от Q (см. 13.3 и 14.13). На рис. 15.13 выполнено такое совмещение, причем кривые связи р — Q насоса даны для трех значений п (П1<П2<щ). Каждой из полученных на пересечении характеристик трех режимных точек С1, Сг, С соответствуют свои подачи Ql, Рг и С 8 и свои потребные давления ри Рг, Рз- [c.221]

Значительно более выгодным способом регулирования подачи вихревого насоса является регулирование перепуском. Для этого напорный и всасывающий патрубки насоса соединяют обводным трубопроводом с установленным на нем регулировочным вентилем (рис. 54,6). Для уменьшения расхода в установке следует открыть вентиль, благодаря чему часть жидкости, подаваемой насосом, возвращается через обводной трубопровод обратно во всасывающий патрубок, и расход жидкости во внешней сети уменьшается. При регулировании перепуском характеристика установки не изменяется, поэтому при расходе во внешней сети Qв рабочей точкой характеристики установки является точка В. Напор иасоса при этом равен Нв. Рабочий режим насоса определяют ио характеристике насоса по напору Нв (режимная точка С). Потребляемая насосом мощность равна Лавлер- При уменьшении подачи до Qв перепуском мощность насоса на АЛ/в = А вдрос—Л вшр меньше, чем ири регулировании дросселированием (см. рис. 53). [c.100]

Если для получения режимной скорости расход жидкости составляет менее 8 л1мин, то переключение рабочих подач целесообразно производить золотником управления типа Г73-21, как это показано на схеме (фиг. 46, б). [c.66]

Рабочая частота вращения шпинделя берется из числа значений, обеспечиваемых коробкой скоростей сганка, причем выбранная частота вращения должна находиться в интервале частот для меньшей и большей скоростей, установленных на предварительном этапе. Так как для установленных на предварительном этапе интервалов подач и частот вращений шпинделя по кинематическим возможностям станков можно установить как одно, так и несколько.конкретных значений этих параметров, то их выбор на этом этапе требует в ряде случаев волевого решения, но должен подчиняться логическим соображениям, учитывающим требования по производительности обработки и качеству обрабатываемых деталей. По установленным рабочим значениям основных режимных параметров — глубине резания г, подаче 5 и частоте вращения шпинделя п — проводят дальнейший расчет остальных рабочих режимов и соответствующих технико-экономических показателей. [c.156]

В то же время для полетов в дальний космос использование ЯЭУ практически не имеет альтернативы. Для таких масштабных проектов, как, например, экспедиция на Марс, преимущество использования ядерной энергетики не вызывает сомнений. Причем ЯЭУ может служить не только источником энергии для жизнеобеспечения экипажа и питания аппарат фы, но и средством, обеспечивающим движение, в том числе с помощью ядерного ракетного двигателя. В соответствии с современными представлениями это может быть транспортно-энергетический модуль, обеспечивающий вывод аппарата на орбиту или возможность смены орбиты. Такая двз режимная установка с Зфовнем мощности около 100 кВт обеспечит вывод космического корабля на рабочую орбиту, а на орбите обеспечит энергопитание на более низком уровне мощности. [c.368]

Коэффициент к в этой формуле зависит от ряда геометрических харакетристик и режимных факторов. Влиянием чисел М и Ке обычно пренебрегают. Большое влияние на мощность вентиляции оказывают форма и размеры камеры, в которой движутся лопатки на неактивной части дуги. Если рабочие лопатки прикрыты защитным противовентиляцион-ным кожухом, как показано на рис. 3.15,3.16, то коэффициент к уменьшается в 2—3 раза по сравнению со значением этого коэффициента для диска без защитного кожуха (/) (рис. 3.16). В этом случае расход пара существенно сокращается из-за [c.91]

Сжатый воздух из рабочей камеры РК поступает к периферийной части режимной диафрагмы РД камера РК, каналы PK , РК , РКб, РКу, отверстие диаметром 0,6 мм. Зарядка камеры ЗК опережает зарядку камеры РК (разность давлений примерно 0,1 МПа), что обусловлена последовательностью прохождения воздуха и диаметром дроссельных отверстий. Диафрагма РД испытываег нагрузку по центру от сжатого воздуха из золотниковой камеры ЗК, а по периферии — от воздуха из рабочей камеры РК. Если воздухорас-пределит ь включен на равнинный режим, то после увеличения давления в ЗК до 0,3—0,45 МПа, а ъ РК цо 0,2—0,35 МПа суммарная нагрузка на диафрагму РД, создаваемая воздухом из этих камер, становится больше усилия режимных пружин 23, и диафрагма РД отклоняется вправо, открывая второй путь для зарядки камеры РК полость К, отверстие диаметром 0,6 мм, каналы РКг, РКб, РК , РК , камера РК. С этого момента зарядка рабочей камеры ускоряется и происходит выравнивание давлений в камерах ЗК и РК. [c.23]

В начале зарядки золотниковой камеры режимная диафрагма РД даже на равнинном режиме прижата пружинами 26 к седду 22, поэтому выхода воздуха из полости К в рабочую камеру РК нет. Сжатый воздух в камеру РК поступает только через главную часть воздухораспределителя так часть камеры ЗК объемом 0,9 л, дроссельное отверстие диаметром 0,5 мм в корпусе 4, каналы РКг, РКз, камера РК объемом б л. Из камеры РК сжатый воздух подводится к периферийной части режимной диафрагмы РД по каналам РК > РКв, РКб и далее через отверстие диаметром 0,6 мм в седле 22. В то же время в центр диафрагмы РД давит воздух из золотниковой камеры. [c.45]

Большая часть экспериментов этого этапа проводилась по методике, аналогичной той, по которой фирма ССС проводит пом-пажные тесты при установке своих систем противопомпажной защиты. Суть примененной методики заключалась в том, что при работе ГПА в рециркуляционном режиме на фиксированной скорости вращения вала нагнетателя изменялось сопротивление присоединенной сети ступенчатым прикрыванием регулирующего клапана (РК) линии рециркуляции. При этом фиксировались режимные параметры, пульсация давления газа и вибрация трубопровода. Эксперимент продолжался до максимально возможного приближения рабочей точки расходной характеристики к Контрольной линии. (Контрольная линия назначалась фирмой ССС и проходит на 10% правее реально установленной для каждого ГПА линии начала помпажа.) Такая процедура проводилась при нескольких фиксированных скоростях вала нагнетателя. Всего по данной методике обследовано 16 агрегатов. В совокупности экспериментов скорость нагнетателя менялась от 5300 до 6000 об/мин при номинальном значении 6600 об/мин. К сожалетю, условия проведения испыта- [c.84]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...