Соединение Диаграмма предельных напряжени

Резонанс — Понятие 415 Резьбовые соединения — Диаграмма предельных напряжений 61 >— Диаграмма усилий 43 [c.693]

Если в сварных элементах имеются только стыковые соединения, то согласно диаграмме, приведенной на рис. 3, высокопрочные стали целесообразно применять при R > 0,5. У нахлесточных соединений диаграммы предельных напряжений уже, чем у стыковых. Поэтому такие соединения могут дополнительно сблизить границы рационального использования сталей различной прочности, если не принять специальных мер, обеспечивающих повышение выносливости сварных соединений. [c.118]

Резонанс — Понятие 392 Резьбовые соединения — Диаграмма предельных напряжений 68 — Диаграмма усилий 51 [c.637]

Рис. 24. Диаграмма предельных напряжений сварных соединений при нагружениях с различными коэффициентами асимметрии цикла

На основании диаграммы предельных напряжений для резьбовых соединений расчет на циклическую прочность может быть проведен отдельно по амплитудным г и максимальным щах значени- [c.198]

Расчет прочности резьбовых соединений основан на диаграмме предельных напряжений цикла, характеризующей зависимость между значениями, предельных и средних напряжений цикла для заданной долговечности. [c.180]

Рис. 6.3. Диаграмма предельных напряжений цикла для соединений с накатанной (а) и нарезанной б) резьбой М10

Коэффициенты запаса прочности находят по диаграмме предельных напряжений для резьбового соединения. При расчете используют диаграмму (рис. 8.1), аппроксимирующую с приемлемой для практики точностью реальную диаграмму для соединений с резьбой, накатанной на термообработанных заготовках. Если болты (шпильки) после накатывания резьбы подвергают термической обработке, а также если резьба деталей получена резанием, можно считать, что предельная амплитуда цикла не зависит от среднего напряжения, и диаграмма имеет вид, показанный штриховыми линиями на рис. 8.1. [c.261]

Использование двух уравнений для эффективных коэффициентов концентрации в сочетании с диаграммой предельных напряжений для гладкого образца дает возможность получить соотношение для условий выносливости при коррозии. При этом точно повторяется процедура, которая описана в разд. 7.9 для случая геометрических вырезов, только требуются новые величины коэффициентов К а и постоянной Ь. Решение для случая нагруженной проушины, где присутствует как коррозионный эффект, так и эффект геометрического выреза, рассматривается в разд. 9.2, а случай болтового соединения приведен в разд. 10-4. К несчастью, величина эффективного коэффициента концентрации Ка не может быть найдена аналитически и определяется экспериментально. Для некоторых частных классов конструкций характерные величины эффективных коэффициентов концентрации могут быть определены с достаточно хорошим приближением. Для других случаев необходимо получить некоторые данные из испытаний на усталость и затем найти величину Ка из уравнения. Усталостная прочность при прочих усло- [c.218]

Эти уравнения дают возможность установить соотношения между средним напряжением, амплитудой напряжений и разрушающим числом циклов при надобности может быть построена диаграмма предельных напряжений для соединения. Эффективный коэффициент концентрации Кл для амплитуды напряжений представляет собой критерий конструктивного качества соединения — высокое его значение порядка более 11 означает плохое проектирование. [c.271]

На рис. 10 показана диаграмма предельных напряжений, совмещенная с линией 1 изменения напряжений в болтовом соединении, а также с линией 2 постоянных амплитуд. [c.353]

Диаграмма предельных напряжений для болтового соединения может быть построена при известных значениях коэффициента концентрации и коэффициентов влияния абсолютных размеров. На рис. 79 гл. 11 приведены зна- [c.353]

Рис. 10, Диаграмма предельных напряжений для болтового соединения

Соединение болтовое — Диаграмма предельных напряжений 353 [c.486]

Диаграммой предельных напряжений удобно также пользоваться при выборе момента затяжки болтовых соединений, которые, как и большинство деталей автомобиля, подвержены действию переменных нагрузок. [c.162]

Диаграмма предельных напряжений позволяет не только проанализировать прочность болтового соединения, но и определить оптимальный крутящий момент при сборке, чтобы обеспечить надежное болтовое соединение. Для этого должна быть известна [c.163]

Рис. 23. Диаграммы предельных напряжений для соединений с накатанной (в) и нарезанной

Другая видоизмененная форма диаграммы предельных напряжений показана на рис. 3.8. На этой диаграмме, часто используемой для сварных деталей, одна кривая дает полное представление о сопротивлении усталости соединения или элементов при данном числе циклов до разрушения при изменяющейся в широких пределах форме цикла. Ордината любой точки кривой соответствует максимальному напряжению цикла, а абсцисса той же точки — минимальному. Абсолютная величина максимального напряжения симметричного цикла определяется в точке пересечения кривой с линией, проведенной через начало координат под углом 45° в левой части диаграммы (точки-С). Максимальное напряжение при / = 0 определяется в точке пересечения (кривой с вертикальной линией 2 (точка В). Аналогично могут быть найдены напряжения для циклов 36 [c.36]

Диаграммы предельных напряжений и таблицы усталостных данных поперечных стыковых сварных соединений [c.113]

Рис. 7.3. Диаграммы предельных напряжений для поперечных стыковых соединений с Х-образной разделкой кромок и несмятым усилением шва

Рис. 7.5. Диаграммы предельных напряжений для поперечных стыковых соединений с и-образной разделкой кромок

Результаты различных испытаний сварных соединений с фланговыми швами при разли шых соотношениях длины сварных швов и размеров соединяемых плоских элементов представлены иа диаграммах предельных напряжений (рис. 8.2), построенных для случая разрушения соединения по сварному шву и для случая разрушения по основному материалу. Предел вьшосливости соединяемых деталей оказывается очень низким, [c.167]

Рис. 8.2. Диаграммы предельных напряжений для соединений с фланговыми швами (средние данные). Материал соединяемых деталей и электродов — мягкая сталь

Рис. 8.4. Диаграммы предельных напряжений для сварных соединений с лобовыми швами а — соединение внахлестку с лобовыми швами разрушение по сварке 6 — пластины из углеродистой конструкционной стали с приваренными лобовыми швами вспомогательными деталями разрушение по основному материалу

Описываемые испытания проводились при различных циклах напряжения, что позволило построить диаграммы предельных напряжений как для напряжений в основном материале, так и для напряжений в сварном шве (рис. 8.6). Из этих диаграмм видно, что предел выносливости пластин, сваренных комбинированными фланговыми и лобовыми швами, значительно ниже предела выносливости материала сварных швов. При проектировании такого рода соединений необходимо стремиться обеспечить достаточно большую длину сварных швов и такое их расположение, при котором получилось бы благоприятное распределение напряжений в основном материале, способствующее повышению предела выносливости. Иногда считают, что равнопрочная конструкция соединения, при которой вероятность усталостного разрушения по основному материалу и по сварному шву одинакова, обязательно обеспечивает максимальное значение предела выносливости. Усталостные испытания образцов соединений показывают, что это положение не всегда верно. Во многих случаях дальнейшее увеличение длины или сечения сварных швов за пределами равнопрочности соединения приводило к более выгодному распределению напряжений в основном материале и к повышению прочности соединения при переменных напряжениях. Такая возможность повышения прочности не учитывается действующими рекомендациями и проектированию сварных соединений и не отражена в принятых значениях допускаемых напряжений. [c.202]

Рис. 8.6. Диаграммы предельных напряжений для комбинированных сварных соединений с лобовыми и фланговыми швами

Рис. 9.2. Диаграммы предельных напряжений для поперечных тавровых сварных соединений (средние данные)

Рис. 9.4. Диаграммы предельных напряжений для сварных соединений внахлестку с прорезными швами (средние данные). Разрушение соединений в некоторых случаях происходило по сварке и в некоторых случаях по пластинам. Напряжение в пластинах составляет около 57% показанного на диаграммах напряжения в сварных швах, отнесенного к площади прорези под сварку

Диаграммы предельных напряжений, построенные по данным испытаний соединений групп а) и б), показаны на рис. 9.8. Все образцы изготовлялись из углеродистой конструкционной стали. Многие ИЗ угловых сварных швов, передающих изгибающий момент, были выполнены в вертикальном положении электродами Е 6010. Поперечные угловые швы крепления двутавровых балок выполняли в условиях, имитирующих сборку конструкции верхний пояс балки приваривали в нижнем положении, а нижний — в потолочном положении. [c.233]

Рис. 9.8. Диаграммы предельных напряжений для сварных соединений, передающих изгибающий момент (средние данные)

Данные испытаний различных соединений, передающих изгибающий момент, рассчитанные по формулам (9.1) и (9.2), приведены на диаграммах предельных напряжений (рис. 9.8). Из этих диаграмм видно, что предел выносливости горизонтальных швов крепления двутавровой балки оказался очень низким как по абсолютной величине, так и по сравнению с пределом выносливости вертикальных угловых швов. [c.235]

Диаграммы предельных напряжений для основных видов сварных соединений с максимальными остаточными напряжениями показаны на рис. 1. Они построены по данным усталостных испытаний сварных образцов сечением 200 х 30 мм. При таком сечении образцов остаточные напряжения проявляют свое влияние в полной мере. База испытаний составляла 10 циклов. Критерием разрушения служила начальная стадия развития усталостной трещины. Верхние части кривых 1—6 отсечены допускаемым уровнем напряжений по условиям статического нагружения. В рассматриваемых границах линии предельных напряжений сварных соединений наклонены под углом 45° к оси абсцисс. Это указывает на то, что предельные амплитуды сго практически не зависят от среднего напряжения [c.115]

Рис. г. Диаграммы предельных напряжений сварных соединений [c.115]

На рис 23 показана типичная диаграмма предельных напряжений для резьбовых соединений. [c.67]

Преимущественное распространение схемы испытаний диаграммы предельных напряжений, используемой в расчетах на прочность. Испытания по определению предела выносливости ап при постоянном коэффициенте асимметрии цикла i =0,il соответствуют испытанию практически незатянутых соединений. Близкой к реальным условиям нагружения оказывается схема испытаний при постоянном минимальном напряжении цикла [194]. [c.230]

Обычно 0ДП (0,05. .. 0,12) Од. В реальных конструкциях 00 о,30В, поэтому при таких напряжениях затяжки испытания по схеме == onst не вносят существенных погрешностей при определении предела выносливости резьбовых соединений 0ап-Преимущественное распространение схемы испытаний 0 = onst можно объяснить удобством построения диаграммы предельных напряжений, используемой в расчетах на прочность. [c.178]

В болтовом соединении закономерность изменения нагрузок выражается зависимостью = onst, или через составляющие цикла ОпИп == onst. В координатах диаграммы предельных напряжений эта зависимость может быть представлена в виде уравнения [c.353]

На рис. 3.9 по казаны в качестве примера данные по сопротивлению усталости одного типа сварного соединения. Такого рода данные получены для м ногих типов соединений, применяемых в конструкциях сооружений. На рис. 3.9, б показаны кривые усталости для трех типов циклов нагружения, при которых испытывались одинаковые соединения. На рис. 3.9, в показана измененная диаграмма предельных напряжений, характеризующая сопротивление усталости соедргнений при различных циклах нa пpяжeний. [c.38]

Тавровые сварные соединения со стыковыми и угловыми швами испытывались при симметричном, пульсирующем асимметричном циклах растяжения. Данные испытаний показаны на измененной диаграмме предельных цапряжений (рис. 9.2). Угловой коэффициент К кривых усталости, на основании которых была построена диаграмма предельных напряжений, составлял примерно 0,2 для соединений с угловыми швами и 0,13— [c.214]

В табл. 9.2 и на диаграмме предельных напряжений (рис. 9.4) приведены данные нескольких серий усталостных испытаний сварных соединений внахлестку с про-зезными швами, выполненных, как показано на рис. 9.3. 1рорези или отверстия удлиненной формы таких соединений могут быть частично или полностью заполнены наплавленным металло.м, который должен сплавляться с основньгм материалом соединяемых деталей. Соотношения между длиной, шириной и толщиной слоя наплавленного металла иногда устанавливаются техническими условиями для получения равнопрочной конструкции. Прорези могут быть ориентированы по направлению действующей нагрузки или перпендикулярно нагрузке (см. рис. 9.3). [c.217]

Отличие характера изменения максимальных Ощах и минимальных напряжений ап-и -. в зависимости от асимметрии цикла для соединений с высокими и низкими остаточнылги напряжениями наиболее наглядно можно проследить при сопоставлении соответствующих диаграмм предельных напряжений. В такой диаграмме по оси [c.69]

Для примера на рис. 34 сопоставлены диаграммы предельных напряжений стыковых соединений с высокими и низкими остаточ- [c.69]

Для резьбовых соединений конструкций и аппаратов различного назначения широко применяются низколегированные теплоустойчивые стали с пределом текучести, равным 750—900 МПа, и пределом прочности 800—110 МПа. В работе [4] исследована трещиностойкость стали 25Х1МФА, приведены диаграммы предельного состояния при различных механизмах разрушения, показано влияние уровня предела текучести, размера, масштабного фактора, скорости деформирования на коэффициент интенсивности напряжений Ашс в условиях продольного сдвига. Связь между Кщс и К с приведена [41 в следующем виде [c.388]

Зависимость (5.3) в большинстве случаев подтверждается ойытными данными. Так, например, для болтовых [52 и сварных соединений с резкой концентрацией напряжений 64], как правило, г 3дд О, что получается. и по формуле (5.3), так как для этих случаев Као = 3 ч- 6. Это же справедливо и для большинства деталей с умеренной концентрацией напряжений. Однако в отдельных случаях диаграмма предельных амплитуд для детали (прямая 2 на рис. 5.1) оказывается почти параллельной диаграмме для лабораторного образца, а г 3стд остается достаточно большим и близким к г (г. Такое положение правомерно для поверхностно упрочненных деталей, для литых деталей из малопластичных металлов (серый чугун) и в некоторых других случаях. Однако остается справедливым уравнение [c.163]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...