Сталь аустенитно-ферритные, коррозия

У сталей аустенитно-ферритного класса имеется ряд преимуществ по сравнению с аустенитными сталями более высокая (в 1,5-2 раза) прочность при удовлетворительной пластичности и сопротивляемости действию ударных нагрузок, большая стойкость против межкристаллитной коррозии и коррозионного растрескивания. [c.503]

Многие сплавы подвергают испытаниям на межкристаллит-ную коррозию. Особенно часто определяют склонность к межкри-сталлитной коррозии коррозионностойких (нержавеющих) сталей аустенитного, аустенито-мартенситного и аустенито-ферритного классов. ГОСТ 6032—58 предусматривает методы таких испытаний проката, поковок, труб, проволоки, литья, сварных швов и сварных изделий, изготовленных из целого ряда сталей этих классов, а также двухслойных сталей и биметаллических труб с плакирующим или основным слоем из этих марок сталей. [c.451]

К межкристаллитной коррозии склонны высоколегированные стали всех классов, имеющие высокое содержание хрома, вследствие выпадения под действием нагрева карбидов хрома по границам зерен, обеднения границ зерен хромом и из-за этого пониженной стойкости границ против коррозии. Опасность межкристаллитной коррозии возникает при нагреве хромоникелевых сталей аустенитного и аустенитно-ферритного классов до температур 500—850°С, при нагреве высокохромистых сталей мартенситного, мартенситно-ферритного и ферритного классов до температур свыше 950°С. [c.126]

Некоторые из предложенных объяснений склонности ферритных нержавеющих сталей к межкристаллитной коррозии основаны на разнице скоростей растворения различных образующихся карбидов или на предполагаемой большей реакционной способности напряженной кристаллической решетки металла. Однако наиболее убедительное объяснение получено с помощью теории, широко используемой для объяснения этих явлений в аустенитных нержавеющих сталях. Согласно этой теории, разрушения происходят вследствие обеднения границ зерен хромом [36—38]. Различия в температурах и времени, необходимых для сенсибилизации этих сталей, объясняются более высокими скоростями диффузии углерода, азота и хрома в ферритной объемно-центрированной кубической решетке по сравнению с аустенитной гранецентрированной. В соответствии с этим, карбиды и нитриды хрома, которые растворены при высокой температуре, ниже [c.310]

С быстро (в течение нескольких секунд) выпадают по границам зерен. При этом в прилегающих участках сплава содержание хрома падает ниже значений, требуемых для нержавеющих сталей. И, как следствие, эти участки корродируют с большей скоростью, чем зерна. Высокая скорость диффузии хрома объясняет восстановление стойкости ферритных сталей к межкристаллитной коррозии при нагреве в течение нескольких минут при 650—815 °С (по сравнению с неделями и месяцами, необходимыми для восстановления стойкости сенсибилизированных аустенитных нержавеющих сталей). В результате такой обработки сплав приобретает в области границ зерен состав, характерный для нержавеющих сталей. [c.311]

Толщина обечаек, днищ, опор с учетом прибавки для компенсации коррозии должна быть не менее (D/1000 + 2,5)мм - из углеродистых и низколегированных сталей, где D - внутренний диаметр обечайки, днища, опоры, мм 2,5 мм -из сталей аустенитного и аустенитно-ферритного классов. [c.32]

Для изучения коррозионной стойкости сталей аустенитного к ферритного классов иногда используется метод увеличения массы образцов. Этот метод позволяет определить показатели коррозии металла при его окислении лишь в газовой атмосфере либо в слое отложений, которые химически не воздействуют со средой. Метод заключается в определении увеличения массы образца из.-за образования оксидов. При этом для получения данных па уменьшению массы металла в ходе коррозии необходимо в предварительных тарировочных опытах установить соотношение увеличения массы образца к уменьшению массы чистого металла (беа оксидного слоя). [c.115]

Стали и сплавы. Методы испытания на межкристаллитную коррозию ферритных, аустенитно-мартенситных, аустенитно-ферритных и аустенитных коррозионно-стойких сталей и сплавов на железоникелевой основе [c.106]

Большинство конструкционных материалов представляет собой сплавы, из которых возможна избирательная диффузия отдельных компонентов в жидкий металл и обеднение контактной поверхностной зоны твердого металла более легко растворимым элементом. Примеры такой селективной коррозии довольно часто встречаются в инженерной практике, причем не только в результате коррозионного воздействия жидких металлов, но и в водных растворах. Известно, например, когда после промежуточного отжига прокатанных латунных изделий в результате травления в растворе серной кислоты поверхность их обогащается медью из-за избирательного удаления цинка. Действие жидких свинца, висмута и их сплавов на хромоникелевые стали вызывает избирательную диффузию никеля в жидкий металл и это часто приводит к переходу аустенитной структуры стали в ферритную [90, 91]. Как указывалось выше (см. гл. 1), возможна и межкристаллитная коррозия из-за большей поверхностной энергии на границе двух зерен твердого металла [92, 93]. [c.301]

Ферритная и аустенитная стали, устойчивые против коррозии 1000 100 250 1000 30 0 мин [c.25]

Эффективно использование в морской воде аустенитных и аустенитно-ферритных хромомолибденовых сталей. Высокая коррозионная стойкость этих сталей, в том числе и к коррозии в условиях кавитации, достигается при суммарном содержании хрома и молибдена более 30%, причем если содержание молибдена превышает 5%, коррозионная стойкость этих сталей резко возрастает. [c.26]

Испытания на межкристаллитную коррозию аусте-нитных и аустенитно-ферритных сталей регламентированы ГОСТ 6032--75. [c.513]

Аустенитные и аустенитно-ферритные стали испытывают в соответствии с ГОСТ 6032—75 на межкристаллит-ную коррозию из следующих методов А —в водном растворе медного купороса и серной кислоты АМ — то же, с добавлением медной стружки Б — анодное травление В—в водном растворе медного купороса и серной кислоты с добавкой цинковой пыли Г — в растворе азотной кислоты и фтористого натрия Д — в кипящей 65%-ной азотной кислоте. [c.171]

Увеличению стойкости против межкристаллитного разрушения стали также способствует появление при прокатке а-фазы. Двухфазные аустенитно-ферритные стали более стойки против межкристаллитной коррозии, чем аустенитные, так как при нагреве карбиды выпадают не только по границам зерен аустенита, но и по границам ферритной фазы и в самом феррите [6]. [c.122]

Кроме того, вследствие большей скорости диффузии хрома в феррите склонность к межкристаллитной коррозии, вызванная неравномерным распределением хрома, для аустенитно-ферритных сталей устраняется при меньшей продолжительности нагрева, чем для аустенитных. [c.122]

Стали аустенитно-ферритного класса содержат 18—22 % Сг, 2—6 % N1 и некоторое количество Мо и Т1 (08Х22Н6Т, 08X21Н6М2Т и др.). Аустенитно-ферритные стали по сравнению с аустенитными обладают более высокой прочностью (см. табл. 10) при удовлетворительной пластичности и лучшей сопротивляемостью интеркристаллитной коррозии и коррозионному растрескиванию. При нагреве до 400—750 °С стали охрупчиваются. [c.297]

По данным лабораторных исследований и производственных испытаний проведена сравнительная оценка устойчивости к коррозионному растрескиванию и шттинговой коррозии нержавеющих сталей аустенитного класса 18-10 и 448 и сталей аустенитно-ферритного класса ЭП-53 и ЭП-54 в 25-70% роданидсодержащих средах при темперазурах 30-125°С. [c.131]

Высокохромистые двухфазные аустенитно-ферритные стали обладают высокой коррозионной стойкостью, коррозионно-усталостной про шостью. хорошими механическими характеристиками. Благодаря высокой стойкости к коррозии под действием кавитации из этих сталей целесообразно изготовлять детали насосов высокой подачи для перекачки морской воды. Двухфазные аустенигно-ферритные нержавеющие стали находят широкое применение в химической и нефтехимической промышленности в качестве коррозионно-стойких конструкционных материалов. Стойкость к коррозии в морской воде этих сталей сравнима со стойкостью аустенитных сталей, т.е. достаточно высока, а сравнивае-мость и обрабатываемость лучше. [c.20]

Исследование межкристаллиткой коррозии. Существуют испытания, на основании которых можно определять склонность сплавов к межкристаллитной коррозии. Особенно часто определяют склонность к межкристаллитной коррозии нержавеющих сталей аустенитного, аустенитно-мартенситною и аустенит-но-ферритного классов. Методы испытаний проката, поковок, труб, проволоки, литья, сварных соединений, изготовленных из сталей этих классов, а также двухслойных сталей и биметаллических труб с плакирующим или основным слоем из этих сталей предусмотрены ГОСТ 6032—75. [c.90]

Из высоколегированных сталей аустенитная сталь 12Х18Н12Т имеет более высокую коррозионную стойкость, чем ферритно-мартенситная сталь 12Х12В2МФ. Несмотря на более высокую коррозионную стойкость этих сталей в сравнении с перлитными сталями, глубина коррозии у них в сравнении с коррозией в воздухе больше. [c.134]

Ферритные хромистые стали подвержены межкристаллитной коррозии. Появление последней связано с выпадением карбидов. Вследствие малой растворимости углерода в феррите карбиды, имеющиеся встали, переходятв твердый раствор при более высоких, температурах, чем в случае аустенитных сталей. При охлаждении карбиды выделяются по границам зерен. При этом, по мнению Э. Гудремона [111,62], происходит обеднение хромом границ зерен и понижение их устойчивости. И. А. Левин и С. А.Гинцберг[П1,154] используя методику микроэлектрохимических исследований, показали, что границы зерен в хромистых сталях поляризуются слабее, чем основное зерно. Диффузия хрома вобъемноцентрированной решетке феррита происходит более интенсивно, чем в аустените. В связи с этим при медленном охлаждении с высоких температур или при длительном отжиге в интервале температур 550—700° С наблюдается коагуляция карбидов и выравнивание концентрации хрома. Ферритные хромистые стали при этом нечувствительны к межкристаллитной коррозии. В полуферритных сталях межкристаллитная коррозия проявляется в более слабой степени. В двухфазной стали границы зерен феррита и аустенита по разному чувствительны к межкристаллитной коррозии после различных видов термообработки. Для феррита опасно быстрое охлаждение, для аустенита — отпуск при температурах 550—700° С. Устраняется межкристаллитная коррозия нагревом при 500—700° С в случае феррита и закалкой при температуре 1050° С в случае аустенита. Поскольку мартенситные хромистые стали (для снятия закалочных напряжений) после сварки всегда подвергаются отжигу, межкристаллитной коррозий они фактически [c.176]

При наличии требования по стойкости металла шва к межкристаллитной коррозии. Для сварки второго слоя шва облицовки двухслойной стали и наплавки поверхностей фланцев, люков и т. п. для второго и последующих слоев, работающих в соответствующих агрессивных средах при температуре до 700"С. Для работы в интервале температур 450—700"С применяются только электроды с содержанием 3—6% ферритной фазы, при этом для обеспечения стойкости против межкристаллитной коррозии необходима термическая обработка при температуре 870—920°С. Однопроходные швы, корневые и облудочные валики при сварке изделий из, сталей аустенитного класса выполняются электродами с содержанием 6—10% ферритной фазы [c.361]

ИЗ плавйльного пространства в атмосферу и, следовательно, снижение парциального давления водорода. Другой возможной причиной снижения содержания водорода при сварке длинной дугой вероятно служит увеличение количества расплавляемого флюса. Чем больше плавится флюса, тем больше воздуха попадает в пла-вйльное пространство из промежутков между зернами флюса, выше парциальное давление кислорода и азота, меньше попадает водорода в сварочную ванну и меньше пористость. Данные табл. 26, как уже указывалось, свидетельствуют, что уменьшение содержания водорода происходит одновременно с увеличением концентрации кислорода и азота в шве. К сожалению, не представляется возможным рекомендовать производить сварку аустенитных сталей длинной дугой. Хотя при этом и уменьшается опасность появления пористости, но, вместе с тем, возрастает опасность поражения швов трещинами ввиду окисления ферритизаторов и возможной аустенитизации структуры шва под совместным действием кислорода и азота, а также вследствие не всегда допустимого увеличения коэффициента формы шва. Необходимо, следовательно, изыскивать другие средства уменьшения содержания водорода в металле шва при сварке аустенитных сталей. Это тем более необходимо, что аустенитно-ферритные швы, которым отдается предпочтение ввиду их высокой стойкости против горячих трещин и межкристаллитной коррозии, подвержены образованию пор значительно сильнее, чем чистоаустенитные швы. Это обстоятельство, возможно, связано с увеличением падения растворимости водорода при наличии кристалликов б-фазы в кристаллизующемся шве. [c.92]

Для ферритно-мартенситных сталей целью термической обработки является получение отпуш,енного мартенсита и снятие остаточных напряжений. Термическая обработка ферритных сталей чащ,е всего не проводится, а если и проводится, то для снижения уровня остаточных напряжений. У аустенитных и аустенитно-ферритных сталей задачей термической обработки может быть восстановление стойкости против межкристаллитной коррозии в ЗТВ (коррозионно-стойкие стали), пластичности и вязкости, а также предотвраш,ение околошовных разрушений при эксплуатации (жаропрочные стали). [c.418]

Вопрос (Крюссар). Разница в свойствах ферритных и аустенитных сталей в отношении коррозии при механических напряжениях вызывает удивление. [c.182]

Смотреть страницы где упоминается термин Сталь аустенитно-ферритные, коррозия : [c.675] [c.192] [c.319] [c.21] [c.45] [c.344] [c.128] [c.146] [c.1] [c.130] [c.146] [c.175] [c.62] [c.61] [c.137] [c.22] [c.359] [c.354] [c.482] [c.24] [c.96] [c.171] [c.181] [c.28]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...