Изгибающие моменты в в пластинах

Как видим, изгибающие моменты распределены в пластине по тому же синусоидальному закону, что и прогибы и нагрузка. [c.168]

Положительное значение о соответствует сжатию клеевого слоя. По формулам (6) и (10) можно построить графики изменения касательных и нормальных напряжений в клеевом слое, а по формулам (5) и (9) — построить эпюры нормальных сил и изгибающих моментов в верхней пластине. [c.183]

Вычислим величины кривизны и изгибающих моментов в центре пластины. Для длинной пластины (1 Я) получаем [c.109]

Момент М, получаемый по графику рис. 166, является равнодействующей (на длине шага лопатки и на радиусе ее корневого сечения) радиального изгибающего момента в полукруглой пластине с наружным радиусом R без внутреннего выреза. Несмотря на ряд упрощающих предположений (не принимается во внимание наличие центрального отверстия, косой изгиб лопатки и др.), для определенных типоразмеров диафрагм методика дает результаты, хорошо согласующиеся с экспе- [c.363]

Нормальные напряжения, линейно распределенные по толщине, статически эквивалентны изгибающим моментам в сечениях пластины. В теории пластин и оболочек пользуются значением интенсивности этих моментов, т. е. отношением момента к длине сечения (обычно интенсивности моментов называют просто моментами). В окружном сечении (рис. 2.12) изгибающий момент [c.55]

При подстановке в эти формулы функции ш при найденном значении параметра Шо для квадратной пластины получим следующие значения изгибающих моментов в центре пластины при х= О, у = О [c.257]

Точные значения изгибающих моментов в центре пластины [c.257]

Подсчитаем изгибающие моменты. В центре пластины по условию симметрии [c.270]

Теоретическое решение, полученное методами теории упругости [3], [17], для случая нагружения круглой пластины, согласно фиг. 12, а, дает изгибающие моменты в центре пластины [c.411]

Приведем также формулу для изгибающих моментов Му в пластине по линии контакта ее с ребром жесткости у = 0) [c.169]

На фиг. 4 и 5 изображены эпюры интенсивностей изгибающих моментов в кольцевых пластинах при п = 6, а = 0,4 и а = 0,1. Для а = 0,4 [c.188]

Пластина свободно оперта по краю (рис. 49). При этом максимальный изгибающий момент в центре пластины [c.73]

Интересно отметить, что эпюры изгибающих моментов в оболочке имеют очертание, качественно отличающееся от очертания эпюр тех же моментов в пластине. Сравнение ординат эпюр моментов и зна- [c.214]

Для изгибающих и крутящего моментов в упругой пластине с модулем упругости Eq справедливы зависимости [c.361]

Ряд в формуле (12.8.2) сходится чрезвычайно быстро, практически в нем достаточно удержать один первый член. Не останавливаясь на деталях, приведем значения прогиба и изгибающего момента в центре квадратной пластины (а = Ь) [c.409]

Для определения изгибающих моментов в пластине воспользуемся формулами (16.26), (16.14) и получим [c.396]

Как видно из таблицы 7.1, при поперечном изгибе жестко защемленной по всем кромкам пластины максимальный прогиб возникает в центре, а наибольший изгибающий момент — в середине длинной защемленной кромки. При удлинении пластины Ъ/а>2 расчет моншо производить, как для бесконечно длинной пластины, рассматривая изгиб балки-полоски с защемленными концами. [c.168]

Из сравнения (7.93) и (7.94) видно, что для защемленной круглой, так же как и для защемленной квадратной пластины, наибольшие изгибающие моменты действуют в заделке. [c.173]

Расчетная методика основывается на использовании решения для прогиба анизотропной пластины, нагруженной по контуру крутящим или (и) изгибающим моментом [49]. В случае само-уравновешенной системы сосредоточенных сил, приложенных по углам прямоугольной пластины, реализуется только крутящий момент. Различают двух-и трехточечную схемы кручения пластин [78]. В трехточечной схеме прогиб о)р под нагрузкой Р связан с жесткостями пластины следующей зависимостью [c.43]

Таким образом, вблизи места приложения сосредоточенной нагрузки поперечные силы и изгибающие моменты в оболочке изменяются так же, как и в плоской пластине. [c.190]

Динамическая погрешность измерения изгибающего момента в корне испытуемой лопатки оценена сравнением показаний силоизмерителя установки с фактическим изгибающим моментом при нагружении ступенями через 50 Н-м трех серий образцов в виде плоских консольных пластин с резонансными частотами 275, 515 и 1050 Гц. На рис. 46 представлены динамические погрешности, определенные аналитически и экспериментально (кружки), силоизмерителя установки на указанных частотах. [c.187]

Для выбора аппроксимирующей стержневой системы вместо цилиндрической панели первоначально рассматривалась круглая плита с отверстием в центре, полученная при развертывании панели на плоскость. Для круглой плоской плиты при поперечной нагрузке, действующей по краю отверстия, имеется точное решение [18], которое использовано для оценки погрешности при расчете континуальной системы по дискретной расчетной схеме. Круглая пластина с отверстием разрезается на систему полос, расположенных в радиальных и кольцевых направлениях (рис. 1.22). Так как у края отверстия наблюдается резкое увеличение изгибающих моментов, то в этой зоне сделано более мелкое членение. Оси кольцевых и радиальных полос (на рис. 1.22 они показаны сплошной линией) соединяются в точках их пересечения шестью связями. В полученной системе высоты поперечных сечений всех стержней равны толщине оболочки, а их ширина равна ширине соответствующих полос. [c.37]

ЭТИХ пластинах не совпадает примерно 22% длины контура). Близкое соответствие между результатами двух задач должно наблюдаться в средней зоне круглого элемента, что и отражается данными таблицы 7.5. Изгибающие моменты в круглом элементе должны быть больше, чем в прямоугольном, т.к. большие прогибы при меньших размерах достигаются за счет больших моментов. [c.428]

Таким образом, сравнение с результатами метода R-функций подтверждает достоверность результатов МГЭ. При этом, в отличие от метода R-функций, получено аналитическое решение задачи изгиба пластины с неканонической областью в плане и определены первые приближения для изгибающих моментов в сингулярной точке О. По МКЭ такая задача потребует составления и решения алгебраической системы из 150-200 уравнений. [c.428]

Максимальные изгибающие моменты возникают в центре пластин ки (при X = Э.2 и у hi2) [c.132]

Для других внутренних усилий можно также получить выражения в виде тригонометрических рядов по синусам или косинусам. Отметим, что сходимость рядов для внутренних усилий хуже, чем сходимость ряда (20.47) для прогиба пластины. Например, для значения максимального изгибающего момента Мд. в центре квадратной пластины со стороной а и v = 0,3 при четырех членах ряда (20.48) получим [c.440]

Бесконечная пластина с парой наклонных трещин под действием изгибающего момента в плоскости симметрии [c.463]

А= [a j, В= [a, J, С= [ ,J, D= d,j, V , М - векторы узловых значений поперечной силы и изгибающего момента на контуре пластины н>р, фр - векторы прогибов и углов поворота элементов подкрепляющего ребра d - расстояние от центра изгиба поперечного сечения до оси т. [c.65]

Если предположить, что радиус основания штампа весьма большой, то допустимо решать задачу в рамках линейной теории пластин. Нели далее предположить, что в некоторой области г го имеется зона плотного прилегания пластины к основанию штампа, то удельные изгибающие моменты в этой зоне будут [c.235]

Эта процедура вполне практически осуществима, но в предложенной форме она имеет одан существенный недостаток. Как уже говорилось при обсуждении решения (4.118), классическая теория предсказывает бесконечно большое значение изгибающего момента в точке приложения сосредоточенной нагрузки, а поэтому и бесконечно большие изгибающие напряжения в каждой точке ЛИНИН, нормальной к срединной поверхности и проходящей через точку приложения нагрузки и соответствующую точку на противоположной поверхности пластины. Б действительности же напряжения имеют конечные значения всюду, за исключением точки приложения нагруэки. Следовательно, корректирующее поле локальных напряжений должно иметь бесконечно большие напряжения противоположного знака в остальных точках на этой линии. Но при наложении этого корректирующего поля напряжений на классическое решение в этих точках будут по-лзгчаться неопределенные величины вида бесконечность минус бесконечность, которые не дают ключа к определению точных конечных значений, которые в действительности здесь принимают напряжения. [c.341]

Элемент пластины, выделенный вокруг ее произвольной точки двумя сечениями, перпендикулярными к оси х, и двумя — к оси у, показан на фиг. 10 здесь УИд. и Му — интенсивности изгибающих моментов в сечениях пластины, перпендикулярных к осям хку, в кГ см см. м м), и Qy — интенсивности поперечных сил в этих же сечениях в кГ1см (н/м). [c.264]

Бесконечная пластина с парой наклонных трещин под I у f действием изгибающего момента в плоскости, перпендику- I. лярной оси симметрии (классическая теория). ................ 886 [c.463]

Графики основных параметров напряженно-деформированного состояния (прогиба, угла поворота, изгибающего момента, перере-зьшающей силы) при > q , построенные по аналитическому решению и на основе метода обобщенной реакции, практически совпадают [20]. При этом существенным является тот факт, что графики прогиба, угла поворота и изгибающего момента хорошо согласуются с соответствующими графиками, построенными с использованием аналитического решения на основе кирхгофовской теории пластин. Дело в том, что в соответствии с приведенным в [42] доказательством сходимости метода обобщенной реакции равномерная сходимость гарантировалась лишь для прогиба и угла поворота кирхгофовской пластины. [c.274]

При закручивании торсиона с заш емленными концами пластины смещаются относительно друг друга на величину е и происходит их продольно-поперечный-изгиб. Максимального значения изгибающий момент достигает в крайних пластинах торсиона. [c.74]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...