Система медь — никель

Рис. 182. Диаграмма состояния системы медь — олово — никель. Разрез медного угла при постоянном содержании никеля (2%)

Рис. 401. Диаграмма состояния медь — никель — алюминий и изотермы насыщения области твердого раствора медного угла тройной системы медь — алюминий — никель

Рис. 403. Политермический разрез медного угла системы медь — алюминий — никель при постоянном содержании никеля 3%

Относительно пластичны эвтектики серебра с медью, золота с медью и никелем, алюминия с кремнием и цинком, никеля с палладием, а также твердые растворы с минимальной температурой плавления в системах меди и никеля с марганцем. [c.102]

Металлы, кристаллизующиеся в системе куба с центрированными гранями (медь, алюминий, никель, серебро, золото и др.), не обнаруживают хладноломкости ни при каком понижении температуры. Например, алюминий при температуре жидкого азота (—196 С) увеличивает прочность приблизительно в 2 раза, увеличивая одновременно относительное удлинение в 4 раза. Аналогично ведут себя медь и никель. Многие сплавы алюминия, меди, а также некоторые стали не обладают свойством хладноломкости. [c.118]

Опыт эксплуатации теплообменников из сплава 70—30 на 20 эсминцах ВМС США показал, что после 20-летней эксплуатации забивается в среднем лишь 0,37 % конденсаторных трубок. Некоторые из трубок разрушились со стороны, находящейся в контакте с паром. Еще более высокая стойкость сплава 70—30 отмечается на береговых установках, использующих чистую морскую воду. При использовании загрязненной воды скорость забивания трубок продуктами коррозии примерно в 9 раз выше, однако и в этом случае результаты значительно лучше, чем для других медных сплавов. В более агрессивных условиях из двух рассматриваемых сплавов системы медь — никель чаще используется сплав 70—30, обладающий более высокой общей коррозионной стойкостью. В то же время в стоячей морской воде этот сплав характеризуется большей склонностью к питтингу, чем сплав 90—10. [c.114]

Общее количество вод, сбрасываемых после химических очисток и консервации теплосилового оборудования, в системе Минэнерго превышает 2,5 млн. м в год [24]. Залповый характер образования промывочных вод требует наличия емкостей, рассчитанных на трехкратное разбавление стоков. Обработка стоков от химической очистки оборудования включает нейтрализацию кислотной смеси, осаждение гидратов оксидов железа, меди, цинка, никеля и т. д. В случае применения трилона при нейтрализации до рН>9 осаждается только железо. Для разрушения прочных комплексов меди, цинка и никеля в жидкость вводят сер- [c.21]

Подготовим серию образцов сплавов системы медь — никель ) разной концентрации и приступим к эксперименту (рис. 7). [c.39]

Диаграмма состояния для случая полной взаимной растворимости компонентов в твердом состоянии. Этот тип диаграммы относится к системам, компоненты которых обладают полной взаимной растворимостью как в жидком, так и в твердом состоянии. Практическим примером таких диаграмм является диаграмма состояния сплавов меди с никелем. Эта диаграмма строится на основании анализа кривых охлаждения, полученных опытным путем, одна из которых изображена на фиг. 57 (слева). Кривые охлаждения чистых металлов имеют только по одной температурной остановке для никеля — при 1452° С (точка В), для меди — при 1083° С (точка А). [c.92]

В системе медь — никель — железо имеется ряд сплавов, которые после термической обработки и холодной деформации могут приобрести высокие магнитные свойства В = 6 кгс при Не 500 э). [c.561]

Система медь — никель. Еще одним примером может являться сплав Си—N1. Ю. М. Полукаров и К. М. Горбунова [19], исследуя структуру сплавов Си—N1 при осаждении из сернокислых растворов, показали, что наряду с фазой твердого раствора образуется фаза чистого никеля. [c.15]

Этот тип диаграммы относится к системам, составные части которых обладают полной взаимной растворимостью в жидком и твердом состояниях. Примером таких диаграмм является диаграмма состояния сплавов меди с никелем. Эта диаграмма также построена на основании кривых охлаждения, полученных опытным путем. Одна из кривых показана на рис. 8 слева. Кривые [c.25]

Система может состоять из одного или нескольких компонентов, например, система медь — никель состоит из двух компонентов меди и никеля. [c.81]

Рис. 27 Сплавы системы медь — никель

Карбидная фаза. Легирующие элементы, расположенные в периодической системе правее железа (никель, кремний, алюминий, медь, кобальт и т. д.), не образуют карбидов, они только растворяются в феррите или аустените. [c.215]

Диаграмма состояния П типа. Диаграмму состояния для компонентов, неограниченно растворимых друг в друге как в жидком, так и в твердом состоянии и образующих при кристаллизации твердый раствор, называют диаграммой состояния II типа. Диаграмма состояния сплавов меди с никелем, кристаллизующихся по этому типу, приведена на фиг. 53. Компонентами в этой системе являются медь и никель число фаз две жидкий раствор и твердый раствор переменной концентрации. Выше линии ликвидуса сплавы находятся в жидком состоянии, ниже линии солидуса — в твердом состоянии, образуя непрерывный ряд твердых растворов никеля и меди разной концентрации. [c.123]

Диаграмма состояния для случая полной взаимной растворимости компонентов в твердом состоянии. Этот тип диаграммы относится к системам, компоненты которых обладают полной взаимной растворимостью как в жидком, так и в твердом состоянии. Практическим примером таких диаграмм является диаграмма состояния сплавов меди с никелем. Эта диаграмма также построена на основании анализа кривых охлаждения, полученных опытным путем, одна из которых изображена на [c.57]

При пайке стали 03 ВД и стали СтЗ самофлюсующим припоем ВПр4 (система медь—марганец—никель) актив, по протекает процесс взаимодействия окисной пленки с содержащимися в припое В, Р, Si, Li, К, Na, В результате окисная пленка удаляется с поверхности паяемого металла и образуется легкоплавкий шлак, который при металлографическом исследовании просматривается в шве в виде каплевидных включений (рис. 16). На одной из соединяемых поверхностей видны остатки окисной пленки, не связанные флюсующими компонентами в шлак, что объясняется недостаточным количеством активных составляющих припоя для связывания в легкоплавкий шлак всей окисной пленки. [c.27]

Рис. 183. Диапрамма состояния системы медь —олово — никель. Предел насыщения области твердого раствора а при комнатной температуре. Медный угол

Рис. 404. Политермический разрез медного угла системы медь — алкуминий — никель при постоянном содержании никеля 4%

Значительное возрастание р наблюдается при сплавлении двух глс-тагшов в том случае, если они об-рп- уют твердый раствор, т. е. создают при отвердевании совместную кристаллизацию и атомы одного металла входят в кристаллическую решетку другого. Примером таких сплавов могут служить сплавы системы медь-никель. [c.14]

Один из способов снижения наводороживания - нанесение подслоя из другого металла, обладающего более низкой водородопроницае-мостью. Эффективно в качестве подслоя при кадмировании использовать медь или никель. Оба металла снижают степень наводороживания стали, но не исключают его полностью. Кроме того, подслой меди и никеля может вызвать в некоторых агрессивных средах развитие контактной коррозии, ухудшающей коррозионное состояние изделия. Поэтому при выборе металла подслоя необходимо учитывать поведение системы в целом. [c.104]

В работе [36 ] содержатся многочисленные примеры, иллюстрирующие широкие возможности, которые дает использование нагревательной камеры Вакутерм при исследовании мартенситного превращения в стали, полиморфных а = у-превращений в сплавах на железной основе, изменения величины зерна аустенита, Р а-превращения в чистом титане, процессов спекания в системе медь—никель, плавления и затвердевания на поверхности изучаемых образцов, исследования керамических материалов и т. д. [c.106]

Никель обладает высокой стойкостью в морских атмосферах [39]. В то же время в условиях погружения в морскую воду коррозионное поведение никеля может быть различным. В движущейся воде пассивность металла может сохраняться, а в неподвижной воде наблюдается склонность к местному разрушению пассивной пленки, в результате чего возникает ниттинг [40]. В основном никель используется в качестве одного из компонентов сплавов, применяемых в морских условиях. Хорошей стойкостью к морским средам обладают широко применяемые сплавы никель — медь, например Монель 400, а также сплавы системы медь — никель. [c.75]

Фиг. 208. Изменение свойств в системе медь-никель в зависимости от состава Иц —твердость р—удельное электросопротивление Т-удельная электропроводность а—температурный коэфициент — термоэлектро-движушая сила.

Формулы Даркена справедливы, если вакансии находятся в равновесии и не образуются поры. Однако это противоречит наблюдениям. Зейт и Коттман в большом числе систем, в частности в системах медь — латунь и медь — никель, обнаружили пористость вблизи поверхности раздела — там, где диффузионная подвижность выше на стороне латуни в системе медь — латунь и на стороне меди в системе медь — никель, а в системе золото — серебро—на стороне серебра [89] (рис. 43). Поры, очевидно, возникают в результате коагуляции вакансий (эффект Френкеля). [c.113]

В работе [8] сообщается о разработке метода электролитического осаждения на углеродный жгут различных металлических покрытий — никеля, алюминия, свинца и меди. При электроосаждении никеля из сульфатных электролитов хорошие результаты получаются лишь для углеродных жгутов с числом элементарных волокон не более 2500, увеличение числа элементарных воло1 он в жгуте до 5000 приводит к формированию неоднородного по толщине никелевого покрытия и даже к отсутствию покрытия в центральной части н гута вследствие плохой рассеивающей способности электролита. Образцы композиционного материала содержали до 50 об. % углеродных волокон. Компактные образцы получали прессованием через жидкую фазу пакета волокон с матричным покрытием и топким слоем сплава системы медь — серебро, обеспечивающим формирование жидкой фазы в процессе прессования. Свойства композиционного материала в работе [81 не сообщаются. [c.400]

Патент США, № 3971734, 1976 г. Описываются композиции и водные растворы, содержащие соединения сульфита. Примером могут служить сульфиты и бисульфиты щелочного металла или аммония и по крайней мере одного растворимого в воде, стабилизированного органического фосфоната, содержащего, как минимум, две фос-фоновые кислотные группы в молекуле. Описывается метод снижения скорости окисления растворов сульфита за счет атмосферного кислорода и метод замедления коррозии черных металлов в водных системах, содержащих растворенный кислород-и по крайней мере один двухвалентный катион из группы железо, кобальт, медь, магний, никель. [c.70]

Биникелевые покрытия часто используют в качестве промежуточного слоя при получении защитно-декоративных покрытий вместо системы медь—никель—хром применяют систему никель полу блестящий—никель блестящий—хром). [c.686]

Среди сплавов этой системы лучшими свойствами обладает сплав, содержащий 60% меди, 20% никеля и 20% железа, называемый кунифе (рис. 28.103, табл. 28.41J. [c.561]

Медь и никель являются наиболее широко используемыми элементами для легирования спеченных сплавов на основе железа. Это является, главным образом, следствием того, что никель так же, как и медь, имеет низкое сродство к кислороду и увеличивает прокали-ваемость сталей. Однако никель увеличивает усадку детали, в противоположность меди, но повышает ударную вязкость спеченных деталей. Скорость диффузии никеля в железе низка, потому что он образует с железом твердый раствор замещения. На самом деле, когда порошковый материал спекают при очень высокой температуре или в течение очень продолжительного времени, система должна приближаться к равновесным условиям. Установлено [49], что максимальная гомогенизация была достигнута при использовании тонко измельченного порошка никеля (обычно частицы карбонильного порошка имеют размер 1 мкм) и температуры спекания приблизительно 1300 "С. Никель способствует стабилизации аустенита. Микрс структурные [c.85]

При исследовании системы Си—N1, представляющей непрерывный ряд твердых растворов, наблюдалось монотонное уменьшение Т1н+ от меди к никелю [13]. Результаты, полученные при иссле-Ш,вес.°/о довании системы N1 — Сг в 1 н. рас- [c.138]

Анодное пассивирование облегчается, если медь легирована никелем. Нижний предел содержания никеля, при котором медноникелевые сплавы становятся пассивными, составляет 35—40 вес.%. При дальнейшем увеличении содержания никеля плотности анодного тока, необходимые для пассивирования системы Си—N1 (например, в 3% растворе Ыаг504 при комнатной температуре), быстро падают до малых значений и при содержании никеля [c.254]

Рис. 38. Диапрамма состояния сплавов системы медь—никель

В последнее время хромовые покрытия с микропорами и микротрещинами применяют в защитных системах медь — никель — хром или никель — хром для повышения антикоррозионной стойкости стальных деталей при эксплуатации их в различных климатических условиях. Более высокая антикоррозионная стойкость такого покрытия по сравнению с обычным объясняется тем, что при наличии множества пор или микротрещин в хромовом покрытии коррозионный ток, вызванный действием микрогальваноэлементов N1—Сг, распределяется по большой поверхности и скорость коррозии на единицу площади значительно уменьшается [29]. [c.316]

Из рассмотрения особенностей окисления сплавов системы медь -- никель вытекает, что область концентраций, в которой образуется чистый окисел менее благородного металла, существенным образом зависит от разности упругостей диссоциации окислов сплавообразующих металлов или от разности свободных энергий образования этих окислов. Никель относится к оравни-гельно благородным металлам, но в оплаве могут содержаться в малых количествах и менее благородные металлы, которые бу- [c.181]

Увеличение содержания меди в никеле снижает его окалиностойкость [50]. Рентгеновский анализ показал, что окисные пленки сплавов, содержащих менее 60% Си, состоят из СиО и N 0 окисные пленки сплавов, содержащих более 60% Си, состоят из Си20, СиО и N 0. Химический анализ отделенных пленок обнаружил, что соотношение меди и никеля в них такое же, как и в самом сплаве. Параметр решетки сплава после окисления при 700 и 800° не изменялся. Все это дало возможность заключить [50], что в системе N1 — Си и один из компонентов не подвержен предпочтительному окислению. [c.105]

Третий электролит предназначается исключительно для получения защитно декоративных покрытий системы медь—никель— хром. Хромовые покрытия, легированные молибденом, обладают более высокой способностью к пассивации и при переходе микроколичеств молибдена в коррозионную среду соединения молибдена выполняют ингибирующую роль по отношению к трехслойному защитному покрытию и основному металлу. [c.240]

Литейные алюминиевые сплавы отличаются малым удельным весом, высокой удельной прочностью при нормальной температуре (в термообработанном состоянии) и в основном хорошими литейными свойствами. К ним относятся сплавы на основе системы алюминий—кремний (АЛ2, АЛ4 и АЛ9), системы алюминий—магний (АЛ8), системы алюминий—медь (А.П7 и АЛ9), системы алюминий—кремний—медь (АЛЗ, А.Г15 и АЛ6), системы алюмнннй—кремний—магний (АЛ13 и ВИ-11-3), систем ,1 алюминий—медь—магний—никель (ЛЛ1 и ВЗОО), системы алюминий—кремний—медь—магний—железо (В14А].. . . [c.229]

Ход процесса спекания многокомпонентных систем в значительной мере определяется характером диаграмм состояния их компонентов. В системах с неограниченной взаимной растворимостью (Си — N1, Ре — N1, Со—N1, Си — Аи, Ш — Мо, Сг — Мо, Со — N1 — Си, Ре — N1 — А1 и др.) наибольшее значение имеет объемная диффузия. При спекании таких систем усадка меньше суммарной усадки исходных компонентов и зависит от концентрации элементов. Это объясняется более низкой подвижностью атомов в твердых растворах по сравнению с чистыми металлами и невозможностью получения при смешивании абсолютно однородной смеси, в результате чего при спекании наблюдается большое количество контактов, скорость диффузии через которые неодинакова. Так, в системе Си—N1 по мере повышения содержания никеля в меди (или наоборот) усадка уменьшается и даже наблюдается рост образцов (рис. 156). Это связано с тем, что коэффициент диффузии меди в никель больше, чем коэффициент диффузии никеля в медь, и поэтому в частицах меди образуются избыточные вакансии, коалесцирую-щие в поры, а частицы никеля увеличиваются в размерах из-за преобладания притока атомов меди над оттоком атомов никеля [6]. Характер протекания усадки и степень гомогенизации спекаемых компонентов (т. е. выравнивание состава сплава) определяют конечные свойства спеченных материалов. Гомогенизация шихты перед прессованием обеспечивает при спекании более полную и однородную усадку, а также более однородный состав и свойства изделий по всему объему. Однако полная гомогенизация необходима не во всех случаях и зачастую оказывается достаточной частичная гомогенизация. Больший эффект достигается при применении вместо порошковой смеси порошка, представляющего собой гомогенный сплав заданного состава. [c.315]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...