Прокатка без уширения

О), минимально продольное главное напряжение 03, среднее значение имеет поперечное главное напряжение (см. рис. 88). Вследствие этого продольная деформация (вытяжка) значительно превышает поперечную (уширение). Уширение металла увеличивается при возрастании диаметра валков, коэффициента трения и снижении температуры металла в процессе горячей прокатки. Уширение пропорционально обжатию оно зависит от толщины и ширины прокатываемой полосы. [c.241]

Уширение металла увеличивается при возрастании диаметра валков, коэффициента трения и снижения температуры металла в процессе горячей прокатки. Уширение пропорционально обжатию оно зависит от толщины и ширины прокатываемой полосы. [c.196]

Кроме неоднородности текстур по сечению, при прокатке узких полос может проявляться заметная неоднородная поперечная деформация, т. е. неравномерное течение металла по ширине полосы. В местах интенсивного уширения направление максимальной деформации уже не будет тем же, что в средней части полосы, — это повлечет за собой изменение типа текстуры. [c.290]

При горячей прокатке различно ориентированных образцов с аксиальной текстурой <100> показано, что наибольшее уширение имеет место у образцов, в которых ось <100> расположена поперек прокатки (по ширине образцов). Образцы, в которых ось dOO была ориентирована вдоль образцов, уширялись меньше (47 и 36% соответственно). С увеличением обжатия разница в уши-рении уменьшается. [c.296]

В процессе прокатки крупнокристаллических материалов происходит измельчение ОКР, плотность решеточных дислокаций возрастает, что выражается в уширении физических профилей рентгеновских пиков [87]. [c.148]

У ш и р е ние металла. При вальцовке, так же как и при прокатке, помимо обжатия и вытяжки, наблюдается уширение металла, т. е. течение в направлении, параллельном оси валков. [c.427]

Отказ от операции уширения слябов, снижающей производительность станов, как горячей, так и холодной прокатки. [c.152]

При прокатке в гладких валках, когда деформируемый металл не стеснен в возможности поперечного перемещения, уширение называется свободным. При прокатке плоских профилей — листов и слябов — свободное уширение очень невелико, а при большом [c.35]

Если во всех сечениях зоны деформации напряжение <Т2 (см. рис. 116) равно полусумме двух других напряжений, то уширение металла равно нулю, а схема деформации называется двумерной (плоской). В этих случаях высотная деформация будет равна продольной (вытяжке). При прокатке широких полос Ьо//го>1 уширение настолько мало, что его при расчетах не учитывают. [c.262]

При прокатке узких образцов, когда имеет место значительное уширение, расчет величины у и Ру следует вести с учетом поперечной деформации [114, 115]. Результаты определения / методом опережения зависят главным образом от точности расчетных формул (202) и (204). Они получены на основе ряда допущений и более справедливы при прокатке тонких полос, когда отношение длины дуги контакта к средней толщине полосы достаточно велико. [c.87]

Упражнение 1.2.10. Показать, что при прокатке полосы на гладкой бочке абсолютно жестких валков, когда h h Ei), и без учета уширения [c.51]

Таким образом во всей области П определены кинематические параметры (П3.58) и (2.3.2) процесса прокатки, которые с учетом (П3.57), (П3.59)...(П3.61), (П3.63) и (П3.64) непрерывно распределены в О.. Эти кинематические параметры учитывают только геометрические характеристики очага деформации и могут быть использованы для оценки технологических параметров процесса плоской (без учета уширения полосы) прокатки. Для учета, кроме геометрических характеристик, [c.222]

Исследование процесса прокатки без уширения сведем К решению следующей задачи. [c.291]

Переднее натяжение полосы увеличивает опережение, заднее натяжение уменьшает его. На величину опережения влияют и такие факторы, как температура прокатки, химический состав прокатываемого материала, уширение, смазка и др. Однако многие из этих факторов зависят от коэффициента трения. [c.40]

При прокатке полоса обжимается по высоте и увеличивается по длине и ширине. Увеличение размеров полосы по ширине называется уширением. Обычно уширение определяется как абсолютное изменение размеров полосы по ширине [c.43]

Величина уширения при прокатке имеет важное значение. От правильного выбора уширения зависит точность получаемого. профиля, так как если уширение в действительности будет больше предусмотренного расчетом, то металл переполнит калибр и запол нит зазоры между валками. В результате полоса будет прокатываться с заусенцами. Если Hte уширение будет меньше расчетного, то калибр заполнится не полностью и образуется невыполненный профиль. [c.43]

Различают уширение свободное, ограниченное, или стесненное, и вынужденное. Свободное уширение наблюдается при прокатке в гладких валках, где поперечное течение металла сдерживается только силами трения. Свободное уширение характерно для прокатки листов и лент. Ограниченное, или стесненное, уширение наблюдается при прокатке в калибрах, когда течению металла в поперечном направлении препятствуют не только силы трения,, но и боковые стенки калибра. Примером прокатки с ограниченным уширением может служить прокатка в ящичном калибре. Вынужденное уширение также наблюдается при прокатке в калибрах и является результатом неравномерной деформации по ширине и высоте полосы. Примером вынужденного уширения является деформация квадратной полосы в овальном калибре. [c.43]

Влияние формы калибра. Как правило, при прокатке в калибрах уширение меньше, чем при прокатке на гладкой бочке. Уменьшение уширения в калибрах связано с подпирающим действием стенок калибра, препятствующих перемещению металла в поперечном направлении. При этом чем больше угол наклона стенок калибра, тем сильнее они препятствуют уширению металла. [c.45]

Р — коэффициент, учитывающий влияние ширины полосы при прокатке широких листов (или при отсутствии уши-рения) коэффициент р = 1(15, при прокатке узких полос (или при развитом уширении) р == 1,0 [c.51]

При расчете калибровки для прокатки балок необходимо выбрать схему прокатки, определить число проходов, принять вытяжки по проходам и элементам профиля. Для каждого, прохода следует определить уширение по шейке, утяжку фланца или приращение его высоты, рассчитать первый черновой (разрезной) калибр, определить (ориентировочно) размеры исходной прямоугольной заготовки, рассчитать и спроектировать промежуточные калибры. [c.135]

При прокатке балок на формирование фланцев весьма влияет величина уширения. В балочных калибрах применяют прокатку со стесненным уширением. Уширение в чистовом калибре для небольших балок, равное 1 мм, увеличивается по мере роста номера балки до 5 мм, В промежуточных калибрах величина уширения составляет от 1 до 15 мм, [c.136]

Развернутая калибровка аналогична развернутой калибровке валков при прокатке угловой стали. Вследствие незначительного вреза ручья максимальное обжатие производится в первых проходах, когда температура и пластичность раската высоки, Уширения при прокатке швеллера в отдельных случаях значительны. В одних и тех же черновых калибрах прокатывают швеллеры, отличающиеся шириной на 20— 30 мм. Черновые калибры в этом случае рассчитываются для про- [c.136]

Обжимная клеть кварто имеет поворотный стол для поворота слитка на 90 и прокатки его в поперечном направлении с целью его уширения. После прокатки в обжимной клети слябы подвергаются обрезке концов на ножницах, повторному нагреву в электропечах и прокатке на черновой клети кварто. После обрезки концов и боковых кромок полосы производится прокатка её в чистовой непрерывной группе и сматывание в рулоны, которые потом поступают в отделение холодной прокатки. Скорость прокатки в последней клети непрерывной группы — от 2,1 до 4,6 м1сек. [c.869]

Вторая клеть черновой группы служит для уширения сляба при прокатке его в поперечном направлении. Далее производится обжатие кромок сляба в линейках гидравлического пресса давлением 1800 т. Перед окалинолома-телем чистовой группы установлены летучие ножницы барабанного типа для отрезания концов у листов, вышедших из черновой группы. [c.870]

Пластическая обработка. Монокристаллы молибдена ориентации 110 <110> промышленной чистоты, деформированные в кристаллографической плоскости 110 в кристаллографическом направлении <110>, легко разрушаются при прокатке [135, 136J. Ни один из монокристаллов не удалось прокатать с обжатием больше 20%. При такой деформации уширение образцов составляло около 10%. По данным других исследователей [39, 121, 126, 209], монокристаллы молибдена 110 <110> прокатывали без разрушения до большей степени деформации. Монокристаллы молибдена ориентации 110 <110>, полученные осаждением из газовой фазы [126], выдерживали большую степень деформации, однако по краям деформированного образца наблюдали глубокие трещины. На кривых деформационного упрочнения видно непрерывное возрастание упрочнения при прокатке, причем более значительное по сравнению с деформированными кристаллами других ориентаций 001 <110>, 001 <100> и 110 <100> (рис. 4.8) [121, 126,135,136,209]. [c.93]

В настоящее время известно около 20 методов исследования коэффициента трения при прокатке [1]. К их числу относятся методы максимального угла захвата, предельного обжатия, принудительного торможения полосы, максимального усилия торможения, крутящего момента, комбинированный, торможения одного валка [96], опережения, давления, максимального опережения, уширения, обработки эпюр контактного давления, работы прокатки, максимального давления, прокатки на минимально возможную толщину, прокагки в валках с переменным радиусом. [c.81]

Прежде всего выполним анализ течения металла при листовой прокатке в плоскости Xi Х2, когда уширение металла в направлении Хз пренебрежимо мало. В этом случае деформация металла будет плоской. Предположим, что заготовка в виде прямоугольного параллелепипеда с размерами Ло о движется поступательно с постоянной скоростью в сторону вращающихся валков. Если бы зазор hi между рабочими валками был больше высоты ho или равен ей, то заготовка, попадая в область вращающихся валков продолжала бы участвовать в поступательном движении с постоянной скоростью (тензоры дисторции и скорости дисторции равны нулю). Если же на пуга движущейся заготовки встречаются вращающиеся валки с зазором между ними hiзазора между валками металл опять будет участвовать в однородном потоке, но с [c.226]

На рис. 15, б показаны схема перемещения металла при прокатке. Линии раздела показывают те направления, по которым возможно перемещение металла при его обжатии валками. Деформация в направлениях I ж III соответствует меньшим сторонам фигуры и будет мала. Течение металла в этих направлениях называется уширением. В направлениях 11 и IV, соответствующих большим сторонам, деформация будет большой. Деформация в направлении 11 вызывает течение металла против движения полосы, а в лаправлении IV — течение металла по ходу полосы, вызывая так называемое опережение. Следует учесть, что границы между направлениями II и IV при прокатке в достаточной мере условны. [c.31]

Влияние диаметра валков. С увеличением диаметра валков при постоянном значении абсолютного обжатия уширение возрастает вследствие увеличения длины дуги контакта и, следовательно, повышения сопротивления течению металла в продольном направлении. Так, например, при горячей прокатке стальной полосы в валках диаметром 400 мм с обжатием А/г 10 мм уширение составило 10 мм, а при прокатке таких же полор и с таким же обжатием, но в валках диаметром 700 мм уширение составило 16 мм. [c.44]

Другие факторы, например химический состав, темйература и скорость прокатки, состояние поверхности валков, влияют на характер уширения через коэффициент трения. [c.45]

Формулы для определения уширения. Для определения уширения при прокатке предложено много формул, выведенных с учетом различных теоретических допущений или на основании опытных данных. Наиболее простая формула была предложена Жезом [c.45]

В качестве примера рассмотрим диаграмму естественных вытяжек для случая прокатки квадратной заготовки в овальном калибре. Для этого мысленно разобьем задаваемьтй квадрат на отдельные сечения и, пренебрегая уширением, определим вытяжку каждого отдельного слоя как отношение высоты квадрата к высоте овала в данном сечении (рис. 21). Полученная диаграмма показывает, что самые большие естественные выТяжки происходят по Краям квадрата, а самые малые посередине. Таким образом, если бы не было взаимосвязи между отдельными слоями, то они 46 [c.46]

Плиты прокатывают в двухвалковой клети с вертикальными валками и в черновой четырехвалковой клети. Нагретые в нагревательных колодцах слитки клещевым краном устанавливают в стационарный опрокидыватель, опрокидывают на приемный рольганг, разворачивают на 180° поворотным устройством и донной частью (узким концом) по рольгангу подают к двухвалковой клети с вертикальными валками, в которой за 3—5 пропусков снимается конусность боковых граней слитка, разрушается слой окалины, которая затем удаляется гидросбивом с давлением 150 ати. (За этой клетью предусмотрена установка обжимной двухвалковой клети — горизонтального окалиноломателя). В черновой четырехвалковой клети разбивают ширину плит с-поворотом слитка на 90°, а затем уширенный слиток после вторичного поворота на 90 прокатывают до требуемой толщины. После прокатки на хвостовой части плит клеймовочной машиной проставляется марка стали, номер плавки, номер слитка, с помощью сталкивателей плиты укладывают в пакет по 2—8 щт. массой до 90 т и транспортируют в пролеты замедленного охлаждения, огневой резки и зачистки. При необходимости плиты термически обрабатывают в камерных печах с выдвижным подом. [c.165]

Периодический профиль продольной прокаткой получают за один последний проход в ручьевых валках с различным радиусом по длине окружности. При продольной прокатке можно получить профили с односторонним периодом, с двусторонним совпадающим периодом и свободным уширением, с двусторонним совпадающим периодом и заусенцами, с несовпадающими верхними и нижними периодами и др. На рис. 130 показаны три периодических профиля. Форма калибров валков для прокатки периодических профилей существенно отличается от формы калибров для прокатки обычных профилей. В таких калибрах вытяжка по длине одного периода непрерывно меняется и достигает в отдельных случаях двух- трехкратной величины. Это приводит к различию в обжатиях и изменению расстояния между осями валков за счет упругих деформаций валков и деталей стана по длине периода. Размеры профиля по высоте могут отличаться от- заданных на 1,5—2 мм, с учетом этого при калибровке вносятся соответствующие поправки. [c.207]

Рис. 130. Периодические профили, получаемые продольной прокаткой а — с двусторонним совпадающим периодом н свободным уширением б — с двусто-роньим совпадающим периодом и заусенцами в — с несовпадающими верхними и ниж

Рис. 130. <a href="/info/274171">Периодические профили</a>, получаемые <a href="/info/187823">продольной прокаткой</a> а — с двусторонним совпадающим периодом н свободным уширением б — с двусто-роньим совпадающим периодом и заусенцами в — с несовпадающими верхними и ниж

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...