Шлифуемость стали

Таким образом, карбиды V не могут быть единственным фактором, определяющим шлифуемость стали. [c.87]

Количество остаточного аустенита во вторично закаленном слое и содержание карбидов в шлифуемой стали с повышенным содержанием ванадия [c.93]

Одним из дополнительных факторов, влияющих на шлифуемость стали, является ее склонность к образованию вторично закаленного слоя с высоким содержанием v-фазы. Образование этого слоя зависит от строения и состава отпущенного мартенсита стали и температуры нагрева шлифуемой поверхности инструмента и происходит при черновом шлифовании. [c.95]

Шлифуемость является важным технологическим свойством, которое определяет качество готового инструмента. Стоимость шлифования достигает 50—60 % общей стоимости изготовления инструмента. Чем хуже шлифуемость стали, тем более трудоемким является процесс изготовления из нее инструмента. По этой причине многие быстрорежущие стали находят ограниченное применение. [c.613]

Шлифуемость сталей определяется главным образом количеством карбидов ванадия V в структуре стали. Наиболее низкую шлифуемость имеют быстрорежущие стали с повышенным содержанием ванадия. Шлифуемость быстрорежущих сталей можно существенно повысить, если их получать методами порошковой металлургии. [c.613]

Содержание хрома в теплостойких подшипниковых сталях обычно составляет 4,0—5,0 % Содержание ванадия ограничивается 1,0—1,7%, поскольку ванадий ухудшает шлифуемость стали Из-за необходимости уменьшения карбидной неоднородности содержание углерода ограничивается 0,8 % [c.188]

Карбид МеС, частично растворяясь в аустените, увеличивает красностойкость и повышает твердость после отпуска благодаря эффекту дисперсионного твердения Нерастворенная часть карбида МеС увеличивает износостойкость стали Чем выше содержание ванадия в быстрорежущих сталях (а оно доходит до 5 %), тем выше износостойкость вследствие увеличения количества самого твердого карбида Однако при этом ухудшается шлифуемость стали Широкое применение в инструментальной промышленности корундовых и алмазных кругов позволило расширить про [c.363]

Круглое наружное, внутреннее и плоское шлифование периферией круга деталей из быстрорежущей, высоколегированной, жаропрочной и другой трудно-шлифуемой стали [c.33]

Вольфрам придает быстрорежущей стали красностойкость, а хром — хорошую прокаливаемость. Ванадий также увеличивает красностойкость, но ухудшает шлифуемость стали. Молибден влияет на красностойкость стали так же как и вольфрам, если их соотношение по массе Мо W = 1,0 (1,4-ь 1,5) и в случаях,если в сталь вводится до 5% молибдена. Увеличение массовой доли молибдена до 3% повышает теплопроводность стали. Кобальт в стали карбидов не образует, но повышает ее твердость и красностойкость. При массовой доле кобальта в стали больше 5% увеличивается ее хрупкость и склонность к обезуглероживанию. [c.69]

Бающимися в месте контакта круга с обрабатываемой деталью. Предварительно закаленные стали при шлифовании претерпевают изменения внутреннего состояния, к которым относятся объемные изменения, вызывающие в свою очередь появление напряжений в поверхностном слое. Для нормально закаленной углеродистой стали при отпуске в интервале температур 80—200° С происходит превращение, связанное с уменьшением объема. Отпуск в интервале 200—260° С вызывает превращение, вызывающее некоторое увеличение объема. Отпуск в пределах 260—400° С сопровождается уменьшением объема. На рис. 231 приведены изменения объема в зависимости от структурного состояния инструментальной стали. Объемные изменения при шлифовании могут вызвать образование трещин, расположенных под прямым углом к направлению шлифования. Появление шлифовальных трещин сопровождается прижогом. Чувствительность шлифуемой стали к прижогам и трещинам обычно возрастает с повышением твердости, а также с увеличением содержания легирующих добавок. [c.377]

Шлифуемость сталей ухудшается с повышением в них содержания ванадия. [c.27]

Рис. 1. Относительная шлифуемость стали в зависимости от состава [3]

Красностойкость быстрорежущих сталей достигает 600-650 °С она зависит в основном от двух факторов — химического состава сталей и режима их термической обработки. Наиболее важными легирующими элементами быстрорежущей стали являются вольфрам (6-18 %), ванадий (1-5 %) и хром (3-4,5 %). Некоторые быстрорежущие стали содержат кобальт, который также повышает их красностойкость. Однако с увеличением содержания кобальта и ванадия шлифуемость сталей ухудшается, повышается их чувствительность к обезуглероживанию. Чтобы придать быстрорежущим сталям хорошие режущие свойства, их подвергают термической обработке по специальному режиму. [c.64]

Структура и свойства быстрорежущих сталей повышенной теплостойкости значительно улучшается при изготовлении их методом порошковой металлургии, который обеспечивает равномерное распределение дисперсных (диаметром не более 1,0 мкм) эвтектических карбидов по сечению заготовки (прутка, полосы) любого размера и улучшает за счет этого шлифуемость стали. Порошковые быстрорежущие стали отличаются от аналогичных по химическому составу сталей, изготовленных по традиционной технологии, повышенными массовыми долями углерода и ванадия (табл. 1.4.19) и соответственно более высокой объемной долей дисперсных высокотвердых [c.339]

В стали Р12 при 12% вольфрама наблюдается наилучшее сочетание теплостойкости и прочности. Теплостойкость стали Р12 ненамного ниже, чем стали Р18, а по прочности ее превосходит. Пластичность стали Р12 при нагреве также выше, чем у стали Р18, а поэтому она более пригодна для изготовления инструмента методами пластической деформации. Сталь Р12 на 30% дешевле стали Р18 и имеет меньшую плотность (8,3 г/см ), что позволяет при одинаковой массе получить на 4% больше инструментов. Шлифуемость стали Р12 почти такая же, как стали Р18. [c.17]

Сталям Р18 и Р9 присущи почти одинаковые режущие свойства при обработке чугуна и сталей с 2000—2200 НВ, а при обработке более прочных материалов и заэвтектоидных сталей лучшие свойства проявляются у Р18. К преимуществам стали Р18 относятся лучшая устойчивость режущего лезвия, меньшая чувствительность к перегреву и лучшая шлифуемость. [c.251]

Стали Р9 и Р12 вследствие более равномерного распределения карбидов пригодны для закалки с нагревом ТВЧ, однако из-за большего содержания твердых карбидов V 1800—1900 (HV) обладают пониженной шлифуемостью. [c.251]

К недостаткам этих сталей относятся пониженные свойства и худшая шлифуемость. [c.254]

После закалки не достигается максимальная твердость сталей (ИКС 62), т. к. в структуре, кроме мартенсита и первичных карбидов, содержится 30. 40% остаточного аустенита (Мк ниже 0 С). Он снижает механические свойства стали, ухудшает шлифуемость и стабильность размеров инструмента Остаточный аустенит превращают в мартенсит при отпуске или обработке холодом. [c.110]

Даря наличию ванадия, но он ухудшает теплопроводность стали. Использование сталей с ванадием целесообразно при скоростях резания до 30 м/мин, когда температура резания не превышает 400° С и преобладает абразивный износ от истирания [33 ]. Большим достоинством ванадия является то, что он не дефицитен. Вместе с тем, его присутствие резко ухудшает шлифуемость стали. Поэтому для повышения механических свойств и сохранения хорошей обрабатываемости инструмента в стали должно быть 3—4% ванадия. Сталь Р12ФЗ, например, шлифуется значительно лучше, чем сталь Р14Ф4 или Р9Ф5. [c.21]

Поскольку влияние отпущенного мартенсита на шлифуемость сталй при черновых режимах проявляется преимущественно благодаря образованию вторично закаленного слоя, то целесообразно проследить зависимость содержания в нем 7-фазы от леги-рованности аустенита в нагретом шлифованием слое. Исследование проводилось с применением комплексного рентгеноструктурного анализа. [c.89]

Установленное ранее [46 ] снижение производительности шлифования закаленной и отпущенной стали Р18 при повышедаи содержания углерода от 0,7 до 1,15% С (следовательно, увеличении отношения С W) дополнительно подтверждает влияние углерода на шлифуемость стали. [c.92]

Пониженная шлифуемостк стали ЭИ347 по сравнению со сталью Р18 объясняется повышенным содержанием углерода в стали и в мартенсите. Таким образом, если принять во внимание влияние на шлифуемость стали склонности отпущенного мартенсита к образованию вторично закаленного слоя, к сохранению в нем Y-4щзы, то многие аномалии з шлифуемости стали, выявленные при учете только значения карбидов ванадия, находят объяснения, [c.94]

Шлифуемость стали условно можно разделить на обрабатываемость, определяющуюся износрм абразивного инструмента при срезании всех структурных составляющих сталей и на склонность к ббразовацию прижогов, зависящую от концентрации -у-фазы. На износ инструмента влияют не только карбиды ванадия, но И другие составляющие карбиды Mg и отлущенцый мартенсит 94 [c.94]

Соотношение этих двух составляющих к шлифуемости быстрорежущей стали зависит от температуры нагрева шлифуемой поверхности, определяемой режимами шлифования (применяемым абразивом, скорости резания, глубиной шлифования и т. д.). Так, влияние на шлифуемость вторично закаленного слоя проявляется при черновом шлифовании, при котором шлифуемая поверхность нагревается до высокой температуры, обеспечивающей достаточную концентряцию легирующих э емейтов в аустените для закалки. При черновом шлифовании могут возникать температурные условия, при которых влияние вторично закаленного слоя будет преобладать над обрабатываемостью. При чистовом шлифовании, при котором образование вторично закаленного слоя исключается, шлифуемость стали оценивается по обрабатываемости, определяющейся износом инструмента при срезании всех структурных составляющих стали. [c.95]

Р18 более высоким содержанием V (1,8—2,4%), что немного повышает красностойкость и твердость после нормального отпуска (до HR 64—65). Стойкость стали Р18Ф2 на 25—40% выше, чем остальных сталей нормальной производительности. Шлифуемость стали Р18Ф2 немного ниже, чем стали Р18 (но значительно лучше, чем стали Р9). [c.82]

Шлифуемость стали 613 Штамповые нетеплостойкие стали 680- [c.686]

Шлифуемость стали характеризуют коэффициентом шлифуемо-сти G, который представляет собой отношение количества сошлифо-ваНного материала к количеству материала, отделившемуся со шлифующего инструмента (табл. 25). [c.77]

Инструменты из быстрорежущих сталей с увеличенным содержанием углерода и ванадия составляют группу повышенной износостойкости. Сталь Р6М5ФЗ обладает износостойкостью на 30...40 % больше, чем Р6М5, но уступает этой стали по шлифуемости. Сталь Р6М5ФЗ применяется с целью повышения стойкости инструментов, таких как резцы, сверла, зенкеры и т.п. [c.30]

Ввиду плохой шлифуемости стали марки ЭИ 262 применение быстрорежущей стали марки РФ1 разрешается для изготовления режущего инструмента некоторых типов, а именно червячных фрез со шлифованным профилем, фасонных остро заточенных фрез, зуборезных гребенок, ше-веров, зубострогальных резцов, резьбонарезного инструмента со шлифовальным профилем, протяжек, концевых фрез для копировальных работ, сверл для обработки стали повышенной твердости и специального инструмента для агрегатных станков и автоматов. [c.13]

Благодаря лучшей шлифуемости сталь марки Р18 следует назначить вместо стали марки Р9 для изготовления инструментов с мелким профилем шеверов, резьбонарезных инструментов, мелкомодульньк зуборезных инструментов. [c.570]

Недостатком стали Р9 является ее худшая шлифуембсть в сравнении со сталью Р18. В то же время сталь Р9, вследствие более низкого содержания вольфрама, имеет большую прочность. Сталь ЭИ347 превосходит по шлифуемости сталь Р9, но в отдельных случаях ее прочность ниже, чем прочность сталей Р9 и Р18. [c.79]

Выбор шлифовального круга для обработки инструмента из быстрорежуш,ей стали. Инструмент из быстрорежуш,ей стали шлифуют н затачивают кругами из электрокорунда, монокорунда и КНБ (табл. 4). На шлифуемость инструмента из быстрорежущей стали значительное влияние оказывает содержание в стали карбидов ванадия и углерода. В сталях нормальной производительности по мере увеличения содержания ванадия шлифуемость кругами из электрокорунда и монокорунда ухудшается. Входящие в состав сталей повышенной производительности карбиды ванадия имеют тот же порядок твердости [ 20- -22) 10 Н/мм ], что и электрокорунд [(22 26)10 Н/мм 1, поэтому шлифуемость этих сталей ниже шлифуемости сталей нормальной производительности и с увеличением содержания ванадия их шлифуемость ухудшается. Круги из эльбора хорошо обрабатывают все группы быстрорежущей стали, так как твердость эльбора 92,5-10 Н/мм ) значительно выше твердости карбида ванадия [(17 -.-21) 10 Н/мм ], входящего в состав этих сталей. [c.99]

И.чструменты с низкой твердостью очень быстро изнашиваются и становятся неприспособленными для работы, так как теряют свою форму и размеры. С повышением твердости шлифуемость стали при изготовлении и при переточках ухудшается. Однако чрезмерное повышение твердости может вызывать преждевременное выкрашивание режущих кромок и быть причиной поломки инструмента. [c.11]

Исследования показали, что работоспособность червячной передачи повышается с уменьшением шероховатости поверхности и повышением твердости резьбы червяка (см. ниже). В последнее время все шире стали применять шлифованные высокотвердые червяки при HR 45. Для шлифования архимедовых червяков требуются специальные шлифовальные круги фасонного профиля, что затрудняет обработку и снижает точность изготовления. Поэтому архимедовы червяки изготовляют в основном с нешлифованными витками при НВ ЗбО. Для высокотвердых шлифуемых витков применяют эвольвентные червяки. [c.173]

Структура быстрорежущей стали после закалки представляет собой высоколегированный мартенсит, содержащий 0,3—0,4 % С, нерастворенные избыточные карбиды и остаточный аустенит (рис. 155, в). Чем выше температура закалки, тем ниже температура мартенситных точек УИ и М и тем больше количество остаточного аустенита. Обычно содержание остаточного аустенита в стали Р18 составляет 25—30 %, а в стали Р6М5 28—34 %, Остаточный аустенит понижает механические свойства стали, ухудиьает ее шлифуемость и стабильность размеров инструмента. Г]()эгому его присутствие в готовом 1П1Струменте нежелательно. [c.301]

Сталь Р18Ф2, обладая лучшими свойствами и шлифуемостью, уступает по износостойкости и режущим свойствам сталям с большим содержанием С и V. Лучшие свойства имеет сталь Р14Ф4. [c.254]

Для закаливаемых и шлифуемых по профилю резьбы ходовых винтов О и 1-го классов точности применяют сталь марок 40ХГ и 65Г, обладающую высокой износоустойчивостью. [c.504]

Основные свойства в принципе такие же, как и у стали Р18. Обладает меньшей карбидной ликвидацией и поэтому несколько лучшими механическими свойствами. Шлифуемость пониженная, но лучшая, чем у стали марок Р9Ф5 и Р14Ф4 [c.26]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...