Потери при дросселировании пара в клапанах турбины

В некоторых работах рекомендуется определять изоэнтропийный перепад энтальпий турбины по параметрам пара не перед соплами первой ступени, а перед стопорными клапанами. При этом для турбин без ПП термический к. п. д. цикла одинаков при всех режимах, а потери от дросселирования потока в клапанах учитывают при определении внутреннего к. п. д. турбины. Этот формальный математический прием в некоторых случаях имеет определенные преимущества, позволяя при расчетах обойтись без нахождения давления после регулировочных клапанов. Однако при этом не учитывается физическая природа потерь, обусловленных дросселированием пара в клапанах. Эти потери зависят не от совершенства проточной части турбины и даже не от аэродинамического совершенства регулировочных клапанов, а от параметров пара перед соплами первой ступени. С термодинамической точки зрения изменение параметров пара перед турбиной, необходимое для уменьшения расхода пара, эквивалентно применению для той же ПТУ нового цикла с пониженными давлением и температурой. Поэтому в дальнейшем изложении явления, связанные с дросселированием в клапанах, будут учитываться термическим к. п. д. цикла. [c.134]

При составлении сводной таблицы параметров процесса потери при дросселировании пара в стопорных и регулирующих клапанах турбины принимают в размере ро = (0,95-s-0,97)ро потери давления пара в тракте промежуточного перегрева, включая отсечные клапаны ЦСД, оценивают в размере (0,12— 0,13)р%.п потери давления пара в ресивер-ных трубах между ЦСД и ЦНД принимают в размере 2% давления пара за ЦСД. Дав- [c.145]

Сопловое парораспределение, уступая дроссельному по экономичности на расчетном режиме, превосходит его на режимах частичных нагрузок. Вместе с тем сопловому парораспределению присущи и определенные недостатки, снижающие тепловую экономичность, надежность и маневренные свойства турбины. Эти недостатки в основном связаны с неизбежным применением парциального впуска пара, в том числе при номинальном режиме (табл. Vni.l). Снижение тепловой экономичности обусловлено, как уже отмечалось, вентиляционными потерями и потерями на выколачивание па краях дуг подвода пара, а также выбором для регулировочных ступеней значений ы/Со, меньших оптимальных. Определенные потери вызваны дросселированием пара вследствие необходимости перекрытия клапанов. Кроме того, в процессе эксплуатации иногда имеются дополнительные потери от дросселирования пара в регулировочных клапанах. Главная часть этих потерь обусловлена не выбранным типом парораспределения, а нерациональным рас- [c.140]

Уменьшение эксергии происходит в трубопроводе на пути от парогенератора до турбины, в регулировочном клапане при дросселировании пара, в проточной части турбины, в конденсаторе, за счет трения в подшипниках и, наконец, при передаче превращенных в тепло потерь в электрогенераторе в окружающую среду. Уменьшение эксергии в трубопроводе [c.175]

В турбинах с сопловым парораспределением постоянство расхода пара обеспечивается изменением положения регулирующих клапанов и изменением расхода пара через частично открытую сопловую группу. При этом потери от дросселирования пара в этой сопловой группе изменяются в зависимости от первоначального положения последнего регулирующего клапана перед моментом изменения начального давления (рис. 6.27, б). Если турбина имеет сопловое парораспределение с большим числом регулирующих клапанов, так что потерями от дросселирования потока пара, протекающего через частично открытый клапан, можно пренебречь, изменение мощности турбины при отклонении начального давления пара от номинального определяется выражением [c.195]

В опытных характеристиках имеется дополнительное отклонение от спрямленной, упрощенной характеристики вследствие дросселирования пара в регулирующих клапанах турбины. Степень дросселирования (мя-тия) пара зависит от степени открытия и от числа регулирующих клапанов. Обычно в отечественных крупных конденсационных турбинах имеются четыре регулирующих клапана, поэтому на опытной характеристике заметны бывают четыре волны. Гребень волны появляется в момент наименьшего открытия соответствующего регулирующего клапана — момент наибольшей потери давления в этом клапане при малом его открытии. Обычно это отклонение в расходе парк при дросселировании не превышает 2—4% по расходу пара и в условиях приближенных расчетов по характеристике их можно не учитывать. [c.226]

ГО особенностями системы парораспределения турбины Т-250/300-23,5 ТМЗ (см. рис. 11.8 и 11.9) и дополнительным дросселированием, требующимся для поддержания постоянства расхода пара при любом начальном давлении. Например, при малых расходах пара на турбину Gg при повышении начального давления до 24,5 МПа регулирующие клапаны прикрываются еще больше (напомним, что при этих нагрузках реализуется дроссельное парораспределение), потери от дросселирования увеличиваются и мощность турбины уменьшается. При Gq > 700 т/ч, когда первые четыре регулирующих клапана приближаются к полному открытию и затем открыты полностью, а дросселирование происходит только в РК № 5, увеличение теплоперепада потоков пара, идущих через полностью открытые клапаны, побеждает потери из-за дросселирования в частично открытых клапанах. В результате мощность турбины увеличивается. [c.326]

При сопловом парораспределении весь поступающий в турбину на.р подводится к сопловым камерам первой ступени турбины (называемой в том случае регулирующей ступенью) через несколько (от 3 до 10) параллельно включенных регулирующих клапанов. Схематический чертеж подвода пара к сопловым сегментам при сопловом парораспределении, состоящем из четырех клапанов, показан на р ис. 7-23,6. При пуске турбины и малых нагрузках пар поступает через клапан 1 в первую группу сопел. При этом расход пара, а следовательно, и нагрузка турбины меняются в зависимости от степени открытия этого клапана, т. е. имеет место дросселирование пара. После того как клапан 1 полностью открыт и дросселирование ара в нем прекращается, начинают последовательно открываться клапаны 2, 3 и 4, причем режим работы их аналогичен ра боте клапана 1. При такой последовательности открытия клапанов потери от дросселирования пара при уменьшенном пропуске его через турбину распространяются не ла все количество пара, а только на [c.170]

При постоянном давлении свежего пара перед главной турбиной и снижении ее нагрузки мощность приводной турбины уменьшается быстрее, чем потребная мощность насоса. Поэтому для обеспечения работы приводной турбины при частичных нагрузках ее проточную часть выполняют с увеличенной пропускной способностью, а избыток мощности на номинальном режиме устраняют прикрытием ее регулирующих клапанов. При снижении нагрузки степень дросселирования в регулирующих клапанах уменьшается, и при некоторой нагрузке клапаны приводной турбины открываются полностью. Ниже этой нагрузки главной турбины приводная турбина не может обеспечить насос необходимой мощностью и приходится переходить на питание ее от постороннего источника с более высокими начальными параметрами пара. При работе на номинальном режиме с дросселированием часто приводят КПД турбины с учетом потери от этого дросселирования (КПД от стопорного клапана), хотя этот КПД отражает не только совершенство проточной части турбины, но и потерю в клапанах. [c.291]

Паровые турбины разных типов различаются конструкцией цилиндра НД, а в ЦВД принята петлевая схема течения пара. Регулирование мощности турбины осуществляется способом скользящего давления в переменных режимах. Парогазовые установки с КУ работают при полностью открытых регулирующих клапанах паровой турбины без дополнительных потерь на дросселирование. В двухконтурном КУ, например, пар НД подается в камеру смешения между ступенями с параметрами, близкими к локальным параметрам пара (рис. 8.36). [c.321]

Вследствие трудностей определения среднего состояния пара после регулирующих клапанов при сопловом регулировании внутренний относительный к. п. д. первого отсека (группы ступеней до камеры первого отбора, в которой измеряются параметры пара), как и всей турбины, часто оценивают, включая потери дросселирования в клапанах [c.26]

При промежуточных значениях нагрузки Ш клапан 2 открыт неполностью, и в нем происходит дросселирование давления только для потока пара 0 , клапан 1 при этом открыт полностью и потери на дросселирование в нем минимальны. Вследствие этого обводное парораспределение при переменных нагрузках турбины оказывается несколько экономичнее дроссельного, так как потери от дросселирования давления пара в регулирующих клапанах достигают минимума не только при (когда полностью открыты оба клапана), но и при когда клапан 1 полностью открыт, а клапан 2—закрыт. [c.169]

Вследствие того что при открытии 2-го и 3-го клапанов через начало турбины проходит некоторое количество пара со скоростями, значительно меньшими расчетных, имеются дополнительные потери, однако они гораздо меньше потерь на дросселирование. Поэтому такое обводное парораспределение получило заметное распространение. В частности, парораспределение турбины ЛМЗ им. Сталина АТ-25 [c.339]

Рабочий процесс турбины с регулируемым отбором пара характеризуется, в частности, тем, что дросселирование происходит не только при впуске свежего пара, но и Ь регулирующем устройстве (поворотной диафрагме, клапанах) отбора. При полном открытии этих устройств потеря давления от дросселирования составляет около 5—10% давления пара в регулируемом отборе (рис. [c.38]

Здесь т1др=Яа / а — коэффициент дросселирования пара в стопорных и регулирующих клапанах турбины при номинальной нагрузке турбины теплоперепад пара после дросселирования Нз и Т1др определяются из условия р о= 0,95ро, где ро и р о —давление пара перед клапанами и после них r oi=Hi/H — внутренний относительный КПД проточной части турбины с учетом потерь с выходной скоростью пара последней ступени. [c.17]

Перевод блоков в режим скользящего давления при частичных нагрузках позволяет получить ряд эксплуатационных преимуществ. Прежде всего, и это наиболее важно, уменьшаются, в сравнении с режимом работы при номинальном давлении, потери в экономичности при разгрузке блоков за счет исключения дросселирования пара в регулирующих клапанах ЦВД турбины и уменьшения расхода энергии на привод питательных насосов (при установке насосов с регулируемой частотой вращения). В зоне работы на скользящем давлении снимаются ограничения по йсорости изменения нагрузки турбины, поскольку тепловое состояние ЦВД практически не изменяется. Расширяется диапазон нагрузок блока, в пределах которого температура вторично перегретого пара может поддерживаться близкой к номинальной, поскольку при разгружении блока на скользящем давлении температура пара за ЦВД турбины не снижается, как пра работе на номинальном давлении, а повышается, что компенсирует уменьшение тепловосприятия промежуточного пароперегревателя. Увеличивается долговечность элементов- котла и главных паропроводов блока за счет уменьшения уровня напряжений в них при работе с пониженным давлением. [c.159]

Кроме понижения давления путём дросселирования регулировочным клапаном, происходит также потеря давления (рд — р ) в автоматическом стопорном (быстрозапорном) клапане, которым пользуются при пуске турбины и для быстрого прекращения доступа пара в турбину (см. схему на фиг. 45). Во время работы турбины стопорный клапан остаётся полностью открытым, и поэтому перепад давления в нём невелик и составляет при полном расходе пара 2—2,5 /о от величины начального давления ро (с учётом потери давления в тракте до регулировочных клапанов). Таким образом, если отнесённый к состоянию пара перед стопорным клапаном располагаемый тепловой перепад обозначить через Д, (точка у4о на фиг. 25), то состоянию пара перед регулировочным клапаном будет соответствовать тепловой перепад Д). После дроссельного клапана остаётся рас-тюлагаемый тепловой перепад Д,т. е. уменьшение перепада вследствие дросселирования составляет Д// = Д — //]. [c.148]

При номинальной нагрузке все регулирующие клапаны открыты полностью, и драсселирования пара в них практически не про-исх одит. При частичных же магрузках дросселирование пара будет происходить только в одном каком-либо частично открытом регулирующем клапане. В овязи с этим потери от дросселир ования пара при частичных нагрузках турбины будут только у той части общего расхода пара, которая проходит через неполностью открытый кла- [c.16]

При полном открытии потери давления в клапанах должны быть невелики, так как дросселирование пара приводит к снижению используемого те-плоперепада турбины. [c.164]

Термин скользящие параметры пара означает постепенное повышение температуры и давления свежего пара от заданного исходного уровне до номинальных значений. Как на арабанном, так и на прямоточном котле скользящие параметры пара обеспечиваются постепенным увеличением расхода топлива [19.17]. Для этой цели в СССР прямоточные котлы оснащаются встроенными сепараторами (ВС), выполняющими при пуске функции барабана котла с естественной циркуляцией среды — разделение пара и воды. В обоих случаях в пароперегреватель (из барабана или ВС) поступает насыщенный пар и граница пароперегревателя является зафиксированной. Естественно, что при этом увеличение расхода топлива приводит к росту паропроизводительности котла и температуры пара. Наряду с этим при заданной паропроизводительности котла на соответствующем уровне установится и давление свежего пара. Этот уровень определяется принятой при разработке пусковой схемы блока пропускной способностью пускосбросного устройства (ПСВУ, БРОУ, РОУ). Таким образом, для получения при пуске блока минимально параметров свежего пара как на барабанном, так и на прямоточн котле требуется установить соответствующий минимальный расход топлива. Следовательно, требование о проведении пуска блока при скользящих параметрах пара направлено прежде всего на сокращение потерь топлива. Наряду с этим обеспечение заданного начального уровня температуры пара в соответствии с уровнем температуры паровпускных частей турбины создает наиболее благоприятные условия для их прогрева и позволяет сократить длительность пуска блока. Такой же эффект получается и от установления пониженного начального давления свежего пара, так как при этом дросселирование пара (соответственно и перепад температур) в регулирующих клапанах турбины (РК) минимально. Открытие всех РК при пуске ускоряется, вследствие чего совмещается прогрев самих РК и перепускных труб. Таким образом, рассматриваемое требование направлено также к обеспечению наиболее благоприятного режима и из условий надежности турбины. Особенно важным в этом отношении является установление заданной начальной температуры свежего и вторично перегретого пара. Вместе с тем не только при пусках из холодного или близкого к нему состояния, но и при ряде пусков йз неостывшего состояния температуры свежего и вторично перегретого пара на блоках, не оснащенных специальными устройствами для регулирования температуры пара, устанавливаются на уровне выше требуемого. Кроме того, в процессе нагружения блока важно выдерживать заданный график увеличения этих температур с минимальными отклонениями от него. Только при этом условии можно реализовывать в эксплуатационных условиях пуски блоков с минимальными продолжительностями, без превышения допустимых термических напряжений в металлоемких элементах оборудования. Для этой цели в пусковых схемах блоков предусматриваются специальные средства регулирования температур пара при пусках (пусковые впрыски, паровые байпасы промежуточного перегревателя и т. п.), оснащенные [c.146]

Деаэратор и питательный насос делят схему регенеративного подогрева на группы ПВД и ПНД. Группа ПВД обычно состоит из двух или трех подогревателей с каскадным сливом дренажа вплоть до деаэратора. Деаэратор питается паром из того же отбора, что и первый из 1ВД. Такая схема включения деаэратора по пару называется схемой с предвключенным деаэратором. Смысл такого решения состоит в том, что обеспечивается запас по давлению пара для деаэратора без потери тепловой экономичности. Дело в том, что в деаэраторе поддерживается постоянное давление независимо от нагрузки турбины, а давление в отборах меняется пропорционально расходу пара в турбину. Поэтому для работы деаэратора в широком диапазоне нагрузок турбины надо иметь запас по давлению отбора, снижаемому в регулирующем клапане до требуемой величины. При отсутствии подогревателя, питаемого паром из того же отбора, что и деаэратор, запас по давлению означает дросселирование пара отбора и соответствующее снижение тепловой экономичности. [c.87]

В пределах от1фытия каждого регулирующего клапана происходит мятие пара, что также вызывает потери от дросселирования. Так как, однако, при сопловом регулировании через каждый групповой клапан проход11т лишь часть пара от общего расхода, то потери от дросселирования меньше, чем в турбине с дроссельным регулированием. [c.107]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...