Турбина двукратная

Воспроизводимость результатов капиллярного неразрушающего контроля вычисляют, пользуясь методом двукратных совпадений, как процентное отношение доверительного интервала количества следов однотипных несплошностей, выявленных по их заданному оптическому и (или) геометрическому параметру испытуемым методом (материалами), к количеству следов, выявленных образцовым методом (материалами) на группе объектов, например, лопаток турбин с однотипными многочисленными несплошностями (трещинами, парами и т. п.). [c.171]

Адсорберы в холодильных машинах F 25 В 37/00 Адсорбция [для исследования или анализа материалов G 01 N 30/00 как способ очистки <воды и сточных вод С 02 F 1/28 нефтепродуктов или минеральных масел С 10 G 25/00-25/12)] Азот, бинарные соединения с металлами, кремнием или бором С 01 В 21/06-21/076 Азотирование стальных изделий С 23 С 8/26, 8/50 Акселерометры Аксиальные турбины F 01 D / активные 1/04 с противоположным вращением роторов 1/26 реактивные 1/20 роторы для них 5/06) Активные ту ины [F 01 D <1/02-1/14 аксиальные 1/04 радиальные 1/06-1/08, 1/14) гидравлические F 03 В 1/00-1/04] [c.44]

На рис. 3-11 в качестве примера показана принципиальная схема гидродинамического регулирования конденсационной турбины Калужского турбинного завода с двукратным усилением (первая ступень усиления проточная, а вторая отсечная). [c.159]

Среди них прежде всего следует остановиться на циклах высокотемпературных газопаровых установок по схеме на рис. 20 [35]. В такой установке тепло, отбираемое паром при охлаждении проточной части высокотемпературной газовой турбины, используется в паровом цикле. При начальной температуре газа 1200° С и давлении газа 91-10 Па, давлении пара 240-10 Па, температуре пара 540° С и температуре уходящих газов 150° С к. п. д. нетто газопаровой установки может достигать 50%. Двукратный подвод тепла в газовом контуре [35] может дополнительно повысить тепловую экономичность газопаровой установки. [c.39]

С применением закритического начального давления пара, однократного и двукратного промежуточного перегрева, развитой регенерации тепла, с достижением высоких к. п. д. турбин и мощности блоков до 1000 МВт и более тепловая экономичность электростанций приблизилась к своему пределу. Дальнейшее повышение начальных параметров пара дает небольшое снижение удельного расхода тепла, но вызывает увеличение удельных капиталовложений на строительство электростанций и понижение эксплуатационной надежности вследствие высокой стоимости и технологической неосвоенности высокожаропрочных аустенитных сталей. [c.4]

Для турбин с двукратным промежуточным перегревом пара различие определяется только первым промежуточным перегревом. Второй перегрев [c.143]

Результаты комплексной технико-экономической оптимизации представлены в табл. 4.2. Для оптимистического варианта исходных данных оптимальной является схема с двукратной промежуточной сепарацией и однократным промежуточным перегревом пара после второго сепаратора (до температуры 212° С) в одной ступени паром, отбираемым из первого сепаратора. В этом случае первый сепаратор может быть встроен в корпус турбины для исключения дополнительной арматуры и трубопроводов. Для остальных вариантов исходных данных оптимальной является схема турбоустановки с двукратной промежуточной сепарацией и двукратным перегревом. Различие исходных данных сказывается на значениях параметров промежуточного перегрева и регенеративного подогрева пита- [c.92]

В отечественной энергетике широкое применение промежуточного перегрева пара началось в 50-х годах также одновременно с переходом на строительство блочных установок котел — турбина . Все такие установки мощностью 150 (160), 200, 300, 500 и 800 Мет выполнены с однократным промежуточным перегревом. В табл. В-2 даны основные характеристики котельных агрегатов этих блоков. В проектируемых в настоящее время более мощных установках намечается применение двукратного промежуточного перегрева. Таков, например, блок мощностью 1 200 Мет с котельным агрегатом паропро-изводительностью 3 250 т/ч, (проектируемым в одном из вариантов со следующими характеристиками промежуточных перегревов пара (ориентировочно) [c.7]

Промежуточный пароперегреватель при однократном перегреве по месту своего включения обычно можно считать элементом среднего давления (25—40 ат), а при двукратном — высокого, и низкого давления (например, 80 и 20 ат). По освоению пароперегревателей такого давления в установках без промежуточного перегрева имеется большой опыт. К тому же в промежуточных пароперегревателях практически отпадает опасность загрязнений внутренних поверхностей труб пароперегревателя, создававшая наибольшие трудности в начале освоения установок соответственно среднего (30 ат) и высокого (100 ат) давления. Действительно, пар, проходящий через трубы первичного пароперегревателя сверхвысокого давления и лопаточный аппарат цилиндра высокого давления турбины, должен быть свободен от загрязнений. В этом случае в промежуточном перегревателе (учитывая, что, как правило, в схеме промежуточного перегрева впрыск не используется) уже нет опасности отложений солей. [c.12]

В установках с промежуточным перегревом, особенно двукратным, возможны случаи, когда после расширения в турбине пар поступает в конденсатор еще в перегретом состоянии. В этих случаях отвод тепла к холодному источнику осуществляется уже не при постоянной темпера- туре, как в установке без промежуточного перегрева, т. е. при условиях, отличающихся, согласно второму закону термодинамики, от идеальных. [c.43]

В случае, когда зависимость нагрузки q и экваториального момента инерции У от х может быть выражена аналитически, уравнение упругой кривой у = f (х) определяется последовательным вычислением двукратных интегралов (129) и (130). Однако при расчете роторов турбин обычно не имеется такого аналитического выражения, и поэтому решение указанной задачи может быть выполнено только графо-аналитическим методом при помощи силовых и веревочных многоугольников. [c.79]

С ростом начального давления перед турбиной, работающей с линии насыщения, в настоящее время уже не удается обеспечить допустимой влажности в конце процесса расширения пара в ЦНД с помощью одного сепаратора. Поэтому применяется двукратная сепарация, что существенно усложняет схему и конструкцию и приводит к увеличению числа цилиндров установки. [c.191]

Фиг. 5-17. Низконапорная двукратная турбина

Фиг. 5-18. Схема привода двукратной турбиной мельничных поставов.

Фиг. 5-18. <a href="/info/43293">Схема привода</a> двукратной турбиной мельничных поставов.

Фиг. 5-19. Высоконапорная двукратная турбина с ручным регулированием.

Поэтому теперь признается неудобным применять двукратную турбину при малых напорах. С другой стороны, при заводском исполнении (металлические ободья, приварные лопасти, турбина в закрытой камере с питанием трубопроводом по фиг. 5-19) такая турбина применима и при больших напорах [Л. 201]. На фиг. 5-20 указана возможная для нее область применения напоры 10 150 м, мощности 5 ч- 300 квг соответствующие [c.52]

Доказано [Л. 150], что двукратная турбина может иметь и вертикальный вал, но соответствующие конструкции еще не разработаны. [c.52]

Марка двукратной турбины, принятая ВИГМ, имеет вид, аналогичный марка.м других активных турбин, например Д79-Г-60/120, что читается так двукратная турбина е колесом и соплом типа 79 горизонтальная, диаметр колеса 60 см, его длина 120 см. [c.52]

В случае двукратного промежуточного перегрева процесс расширения пара в турбине характеризуется двумя индифферентными точками с и А д2. Положение первой точки может быть определено с использованием (3.48), а положение второй точки — аналогичным образом с использованием дополнительно приведенного теплоперепада в ЧСД [c.353]

Двухвальная турбина с двукратным промперегревом. [c.717]

Рис. 2. Удельный расход тепла нетто для идеального процесса в зависимости от начальных параметров и числа промежуточных перегревов пара, i —однократный промежуточный перегрев пара при давлении, равном Va давления свежего пара 2—двукратный промежуточный перегрев при давлениях, равных 4i и Vie давления свежего пара 3—многократный промежуточный перегрев, после которого расширение пара в турбине заканчивается точкой на линии насыщения.

Рис. 2. <a href="/info/214482">Удельный расход тепла</a> нетто для идеального процесса в зависимости от <a href="/info/46370">начальных параметров</a> и числа промежуточных перегревов пара, i —<a href="/info/103849">однократный промежуточный перегрев</a> пара при давлении, равном Va давления свежего пара 2—<a href="/info/103848">двукратный промежуточный перегрев</a> при давлениях, равных 4i и Vie давления свежего пара 3—многократный <a href="/info/103847">промежуточный перегрев</a>, после которого расширение пара в турбине заканчивается точкой на линии насыщения.

Менее употребительны две системы активных турбин— турбины двукратные ( 5-12) и наклонноструйные ( 5-10). Колесо первой турбины изображено нп фиг. 3-6,IV. Вода протекает через него последовательно дважды, сперва в центростремительном, затем в центробежном направлении. Наклонноструйная турбина принадлежит к ЧИСЛУ осевых. [c.31]

Гидродвигатели по сравнению с другими двигателями являются машинами сравнительно грубыми и к технологии своего изготовления предъявляют вообще меньшие требования, чем многие другие. Простейшие гидродвигате-ли могут быть изготовлены плотником (деревянное водяное колесо) или кузнецом (турбины двукратная, поперечная) и все же они будут работать неплохо. Между тем для изготовления самого маленького двигателя электрического или внутреннего сгорания нужны и особые материалы, и точные станки, и искусство рабочего. Причиной относительной простоты гидродвигателей является использование ими простейшего вида энергии — работы силы тяжести. [c.238]

Наряду с терминами порог чувствительности капиллярного неразрушающего контроля , класс чувствительности капиллярного неразрушающего контроля и дифференциальная чувствительность средства капиллярного неразрушающего контроля в массовом контроле однотипных объектов, например, лопаток турбин и компрессоров находят применение термины воспроизводимость результатов капиллярного неразрушающего контроля и сходимость результатов капиллярного неразрушающего контроля . Основаны они на статистических методах оценки массового контроля, например, методе двукратных совпадений, позволяющем сравнительно быстро и с малыми затратами оценить как полноту, так и стабильность выявления многочисленных поверхностных несплошно-стей испытуемым процессом контроля или материалом по сравнению с образцовыми. [c.171]

Турбинный пневматический двигатель обычно бывает оборудован турбиной с колесом типа Пельтон. Сжатый воздух направляется соплами на рабочее колесо, откуда через систему каналов поступает в атмосферу (однократное расширение) или направляющий аппарат, где он меняет своё направление, после чего вторично подводится к колесу (двукратное расширение). Существуют двигатели с многократным расширением с числом оборотов на холостом ходу до 60 ООО, под нагрузкой — до 45000 в минуту. Мощность — 0,3—1 л. с. Расход воздуха — 0,6—2 m Imuh. [c.774]

Опыт создания и эксплуатации первых ГТУЗЦ привел к упрощению тепловой схемы. Было признано целесообразным ограничиться однократным нагревом рабочего тела и однократным или двукратным промежуточным охлаждением. Первая ГТУЗЦ нового типа (рис. 36) построена в Равенсбурге (ФРГ). Установка выполнена с одной ступенью промежуточного охлаждения воздуха. После концевого охладителя при температуре 20° С и давлении 0,71 МПа воздух поступает на сжатие в КПД и КВД, затем с параметрами 116° С и 2,76 МПа направляется в регенератор, где нагревается до 397° С. При давлении 2,74 МПа воздух поступает в котел с топкой на угольной пыли и с параметрами 660° С и 2,65 МПа подходит к турбине. Параметры его после расширения в турбине 423° С и 0,74 МПа. Далее воздух охлаждается в регенераторе до 46° С, а в концевом охладителе — до 20° С. Все названные величины параметров соответствуют номинальной нагрузке. [c.78]

Фирма Гутехоффнунгсхюте (ФРГ) спроектировала опытную ГТУЗЦ с двукратным промежуточным охлаждением мощностью 25 МВт и приступила к ее строительству. При параметрах гелия перед турбиной 2,5 МПа, 730° С к. п. д. установки равен 37%. [c.86]

Нормальная производительность, при которой гарантируется солесодержание дистиллята 5 лг/л, равна 2 т/ч при параллельном и 1,5 г/ч при последовательном включении испарителей. На первых судах рассматриваемых типов проектом предусматривался смешанный режим испарения. Основную часть дистиллята, предназначенную для подпитки котлов, получали двукратным испарением, а мытьевую воду — однократным. В этом режиме в испарителе второй ступени испаряется 1050 /сг/ч морской воды, а пар конденсируется в конденсаторе, охлаждаемом главным конденсатом турбинной установки. Из конденсатора основная часть пресной воды (750 кг/ч) подается для повторного испарения в испаритель первой ступени, а остаток (300 /сг/ч) направляется в танк мытьевой воды. Вторичный пар первой ступени конденсируется в змеевиках испарителя второй ступени, откуда насосом откачивается в сборник конденсатов турбинной установки. [c.226]

Котельный агрегат имеет двухкор-пусную топку с гранулированным шлакоудалением, предназначенную для работы на пыли битуминозного угля. Уголь из бункеров, расположенных с двух сторон котла, поступает в четыре мельницы. Сторона котла, обращенная к турбине, пр и этом остается свободной для размещения паропроводов пара сверхкрити ческого давления, а также холодных и горячих паропроводов системы двукратного промшерегрева. Общая компоновка агрегата—1П-образная (рис. 2-17). [c.82]

Описанные особенности компоновки паросиловой установки с П-образ-НЫ.МИ котлами имели место и на электростанциях с начальным давлением пара 35 и 100 ата. В них отмеченные недостатки не сказывались благодаря групповой компоновке котлов и турбин, применению дешевых труб для паропроводов и отсутствию промежуточного перегрева пара. С переходом к блочной к0М(П0Н0вке котлов и турбин, к одно- и двукратному промежуточному перегреву, а также с применением все более дорогих сталей (особенно аустенитных) для паронроводов недостатки П-образной компоновки котлов становятся все более и более ощутительными. Аустенитные паропроводы для свежего пара прокладываются в несколько ниток, так как толщина стенки трубы но ка ограничена условиями надежной сварки величиной до 25—30 мм. Для паропровода системы вторичного перегрева во избежание потери экономичности цик- [c.98]

В приведенной ниже табл. 4-5 указаны число ниток, диаметры и толщины труб паропроводов и соответствующие марки стали, принятые Ленинградским металлическим заврдом IB первоначальном эскизном проекте турбин с двукратным промперелрево(м мощностью 1 ООО— 1200 Мет (турбины типа К-ЮОО-240 К-1200-240). [c.125]

В. И. Локай еще в 1951 г. [2] с целью определить возможность охлаждения лопаток турбины впрыском воды провел исследование теплообмена для короткого кольцевого канала. Расход воды был невелик — около 1 % по весу воздуха. Увеличение коэффициента теплообмена при температуре стенки 450—480° С было двукратным для воды и лишь 5—10% при вводе керосина. [c.260]

Колесо наклонноструйной турбины (а с ним и вся турбина) именуется колесом или турбиной правого вращения или правым, если при взгляде на колесо со стороны сопла оно вращается по часовой стрелке, и левым — при обратном вращевии. Что касается турбия ковшевых и двукратных ( 5-12), то их колеса обычно симметричны относительно сопел и понятие направления вращения колес, по крайней мере при горизонтальных валах, отпадает. Тогда остается определение вращения гидроагрегата по ГОСТ 1630-46 он считается правым, если при взгляде от турбивы на генератор его вал вращается по часовой стрелке. [c.49]

В 1917 г. венгерец Д. Банки разработал новую систему активной турбины, часто а-зьшаемую его именем. Ова обычно имеет горизонтальный вал с двумя ободьями в виде дисков, к которым прикреплены своими концами параллельные валу лопасти длиной В искривленного сечения (фиг. 5-17). Колесо подвешивается, как у всякой активной турбины над нижним уровнем, возможно ближе к нему. Над колесом (иногда сбоку) располагается турбинная камера, из которой через насадку прямоугольного сечения на колесо поступает направленная струя воды шириной 6 < В. Оиа пронизывает лопастной венец сперва центростремительно, отдавая ему примерно 70 -ь 80% полезной энергии. Лопасти рассчитываются так, чтобы струя по сходе с них имела еще порядочный запас кинетической энергии и была нужным образом направлена. Двигаясь внутри колеса, струя минует вал, поступает под некоторым расчетным углом на те же лопасти изнутри безударно и протекает по ним вторично наружу центробежно, отдавая здесь еще 20 30% своей полезной энергии. Такой двойной проход колеса водой не встречается у других систем, почему эта система и могла быть названа двукратной. Регулируется турбина задвижкой, уменьшающей толщу струи й. [c.50]

Такие упрощенные двукратные турбины, нося название турбин Банюв-ГЭИ (по имени Гидроэнергетического института, как тогда именовался ВИГМ), легко изготовляются в са.мых простых мастерских, почему они широко распространились в СССР в Великую Отечественную войну, когда турбиностроительные заводы были частью загружены военной продукцией, частью бездействовали в оккупированных местностях, а колхозы и совхозы стали остро нуждаться в механизации своих рабочих процессов [Л. 171]. Принеся тогда народному хозяйству большую пользу, они, однако, по восстановлении после войны малого турбиностроения были вытеснены вино-овыми турбвшами ( 10-3). Именно низко-напорная горизонтальная двукратная турбина с быстроходностью 50- -150 хорошо спаривается с несколькими вертикальными мукомольными жерновыми поставами посредством конических зубчатых передач (фиг. 5-18), но гораздо хуже — с маломощным много- [c.51]

Однако ковшевая турбина признается лучшей системой, чем двукратная. При наличии заводских ковшевых турбин большая доля указанной иа фяг. 5-20 области занимается последними и накловноетруйиыми и на долю двукратных остается (фиг. 5-14) очень небольшая область между напорами 10 60 ж и мощностями [c.52]

Марки ковшевых, наклонноструйных и двукратных турбин см. соответственно 5-9, 5-10 и 5-12. [c.171]

Промежуточный перегрев пара применяется на всех конденсационных ПТУ с начальным давлением пара 12,75 МПа и выше и температурой 540—565 °С. Температура пара после промежуточного перегрева принимается равной или близкой к начальной. При этом удельный расход теплоты снижается примерно на 4—6 %. Двукратный промежуточный перегрев в установках на закритиче-ские параметры пара повышает тепловую экономичность на 6—7 %. Промежуточный перегрев является также средством снижения влажности пара в последних ступенях турбины до допустимого уровня (у < 0,1 для турбин с частотой вращения п = [c.350]

Характеристика двухвальной турбины, установленной на тягаче (рис. 99), близка к характеристике гидропреобразователя или электродвигателя постоянного тока с последовательным возбуждением. Пусковой момент достигает двукратного от номинального (в одновальной турбине он равен нулю). Недостатком такой турбины является возможность чрезмерного увеличения частоты вращения при быстром сбросе нагрузки. [c.188]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...