Изолиния

Скоростные характеристики, дополненные изолиниями концентраций основных токсичных компонентов (на рис. 4 нанесены изолинии концентраций окиси углерода), принято называть многопараметровыми, универсальными токсическими характеристиками двигателя. Они наиболее полно представляют его токсические свойства, характеризуют степень доводки двигателя, отдельных его систем и элементов. В частности, в области максимальных нагрузок рост концентраций СО обусловлен включением в работу обогатительных систем карбюратора — экономайзера, зко- [c.17]

Изолинии концентраций СО в целом повторяют изолинии коэффициента избытка во.здуха а, так как в области режимов работы двигателя на обогащенных смесях а < 1) наблюдается практически линейная зависимость концентраций СО от а (рис. 5). свойство используется, в частности, для косвенной оценки состава смеси но данным анализа содержания окиси углерода в отработавших 1 азах. [c.17]

Картина изолиний концентраций окислов азота в поле универсальной токсической характеристики обратная. В области наиболее эффективного сгорания (а - 1,0. .. 1,1), где концентрации СО и С Н, минимальны, окислы азота имеют наибольшие концентрации, что объясняется высокими температурами процесса сгорания и достаточным количеством кислорода для ведения термических реакций образования N0. В зоне мощностного обогащения смеси (а 0,9. .. 0,95) концентрации N0 несколько ниже, хотя температуры сгорания максимальны. Здесь сказывается недостаток кислорода. На режимах холостого и принудительного холостого хода окислы азота практически отсутствуют. [c.17]

Если токсическая характеристика представлена изолиниями часовых выбросов вредных веществ (рис. 58), то этого достаточна для определения выбросов на каждом режиме эксплуатационного цикла. Однако наиболее доступны токсические характеристики или отдельные точки характеристики двигателя с информацией по концентрациям токсичных компонентов в ОГ (см. рис. 4). В таком случае необходимо предварительно определить объемный расход отработавших газов [c.104]

На рис. 270 приведена карта Советского Союза, на которой нанесены изолинии продолжительности пребывания пленки влаги [c.381]

Рис. 1.21. Изолинии нормальных перемещений

Указанное изменение хода изобар создает впечатление пересечения их. На самом деле в трехосной системе координат изобары, как и другие изолинии, не пересекаются. [c.136]

Вид ЭТИХ изолиний следует из приведенных ниже термодинамических соотношений [c.35]

Конфигурация пограничных кривых и соответствующих изолиний при наличии аномалии в жидкой фазе изображена на рис. 4-5—4-7. [c.80]

Более наглядным является способ представления полей в виде системы изолиний. На рис. 5.2 дан пример такого изображения, построенного подпрограммой Распечатка изотерм (см. п. 5.3.1). Подпрограмма обеспечивает печать одинаковых символов в тех точках области, где значения температур заключены в некотором узком интервале. [c.204]

Подпрограммы Организация распечатки изотерм и Распечатка изотерм осуществляют построение изолиний на экране алфавитно-цифрового дисплея или на пишущей машине. [c.221]

На рис. 7 показаны изолинии октаэдрического касательного напряжения на шагах № 1, 2, 5 и 10 приращения нагрузки. Численные значения напряжений, соответствующие этим, а также всем другим представленным здесь изолиниям октаэдрического касательного напряжения, нормированы делением их на величину, равную пределу текучести материала (то(т) = = 6128 фунт/дюйм для алюминиевой матрицы см. рис. 1). Следовательно, области, для которых то/то(т) 1 (затененные на рис. 7 и ограниченные соответствующими изолиниями), находятся в состоянии пластичности. [c.230]

Изолинии наибольшего из главных напряжений для тех же четырех значений приложенных нагрузок (шаги № 1, 2, 5 и 10) показаны на рис. 8. Величины этого напряжения были нормированы делением на достигнутую к этому моменту величину приложенной к композиту нагрузки дх- Таким образом, значения, приведенные рядом с изолиниями, показывают уровень концентрации напряжений при данной величине внешней нагрузки. Отметим, что наибольшая величина показанного на рис. 8 главного напряжения (на середине отрезка оси х между волокнами) достигается в точке, не совпадающей с точкой максимума октаэдрического касательного напряжения (поскольку минимальное главное напряжение, которое также вносит свой вклад в величину октаэдрического касательного напряжения, достигает своего наибольшего значения вдали от оси х, в то время как максимальное главное напряжение уменьшается лишь ненамного). Рассматриваемая ситуация является именно тем примером, в котором предсказываемая зона начала пластического течения может зависеть от выбранного частного вида критерия текучести. Выше было указано, что в исследованиях Адамса [1, 2] использовался критерий Мизеса. [c.233]

Как видно из расположения изолиний наибольшего главного напряжения на рис. 8, величина этого напряжения вне зоны наибольшей концентрации при возрастании внешней нагрузки изменяется незначительно, однако за счет локального пластического течения максимум уменьшается от 2,8 на пределе упругости (рис. 8, а) до значения, меньшего 2,1 в момент начала разрушения (рис. 8, г). [c.233]

При сравнении результатов, показанных на рис. 7 и 8, следует помнить, что значения октаэдрического касательного напряжения нормированы делением на константу то(т), равную пределу текучести материала матрицы, в то время как наибольшее главное напряжение нормировано делением на величину дх — возрастающую внешнюю нагрузку. Метод конечных элементов позволяет таким же образом полностью исследовать поведение волокон и получить аналогичные картины изолиний. [c.233]

Рис. 6.23. Изолинии значений. поступления солнечного излучения, усредненных за весь год и за полные сутки

Рис. 13.4. Изолинии годового числа сильных гроз в районе, находящемся с подветренной стороны от Чикаго

Рис. 13.5. Изолинии pH осадков, выпадавших на территории Скандинавских стран в 1957 и 1970 гг. (значение pH взято средним из 12 ежемесячных проб)

Рис. 3. Изолинии pH для осадков на севере Европы (1962 г.)

Р F) - вероятность того, что изоплета (изолиния физической величины, отображающая ее как функцию двух переменных) H S концентрации 500 частей на миллион достигнет границы деревни при условии, что авария произошла. Определение вероятности риска идентично определению Н, если ее заменить на Д и заменить на Тогда [c.259]

Для функции вида /(т) = ехр(—т/0) изолинии параметра К для всех трех функций ф (а) в соотношении (7.5) качественно одинаковы. Результаты численного расчета представлены на рис. 120. [c.239]

Рис. 120. Изолиния параметра К в плоской волне (X — х/а в, Т = tlQ) а]— (f— А ехр (аа). К = k A/Q, а = 3 б — ф = (а — aJ) Я = 1, сгц/а = 0,2, = К = fep/a e.

Все программы, входящие в пакет, охватывают практически все области его применения в научных расчетах. Однако можно отметить, что в пакете не реализованы многие интересные алгоритмы и программы машинной графики. Так, программы вычерчивания каркаса поверхностей и изолиний функции двух переменных работают только с функциями, заданными в узлах прямоугольной сетки. Второе ограничение на функции требует их однозначности. В пакете отсутствуют программы, при помощи которых можно было бы осуществить построение проекции фигуры не только на картинную плоскость, расположенную произвольным образом к проецирующему вектору, но и на любую картинную поверхность. Также отсутствуют программы получения изображения многогранников с удалением невидимых линий. Тем не менее, отсутствие указанных программ не снижает общего качества пакета. [c.219]

Для проектирования пары цилиндрических эвольвентных колес, имеющих разность к. п. д., равную нескольким процентам, удобно пользоваться блокирующими контурами, на разрешенные поля которых предварительно нанесены изолинии к. п. д. с учетом направления передачи сил. Изолинии к. п. д. прочерчиваются по точкам, определяемым с помощью ЭВМ по следующей методике. Составляется программа для ЭВМ с целью подсчета значений коэффициента полезного действия. К- п. д. определяется для передач, состоящих из колес с одним и тем же количеством зубцов и модулем, отличающихся рядом геометрических параметров. [c.53]

Приведенный на рис. 2 блокирующий контур взят из справочника [1]. Изолинии к. п. д. построены на основе данных, полученных с помощью ЭВМ Минск-14. Блок-схема программы для этой машины представлена на рис. 3. [c.54]

На рис Л приведены результаты расчетов линий равных плотностей ( // ) в окрестности затупленного конуса, ойтекаемого под углом атаки oL = 90° (отсчитывается от оси симметрии) в плоскости, нормальной к вектору скорости набегающего потока. Конус с геометрическими размерами /f = I м, = 0,5 м, S =. 20° вращается при следующих расчетных параметрах = 8000 m/ j Т = 1000 К 7" =300 К 0 = I. Отклонение изолиний от симметрии объясняется вращением конуса и достигает величины от 20iS для й = Ю об/с (ом.рис.I,а) до 50 дал 100 об/о (см,рис.1,б). [c.60]

Решение нелинейного уравнения (1.3.5) с граничными условиями (1.3.6) подробно глзедставлено в [1]. В частности, получена полная информация о течении волновой пленки (распределение скоростей, изолиний функции тока) и ее характеристиках (амплитуда, длина волны, фазовая скорость и т.д.). [c.19]

Распределение интерференционных полое нормальных перемещений ятя елу чая ненапряженного тела представлено на рис. 1.21,а. На-rLTbiB носит осесимметричный характер, изолинии нормальных перемещений имеют вид концентрических окружностей с центром в точке вдавливания, В радиальном направлении распределение перемещений описывается экспоненциальной зависимостью и имеет явно выражен- [c.65]

Подходящий выбор функции /.(Огл) позволяет получить уравнение траектории трещины. Так, например, на основании nepBoii теории прочности можно положить, что L Oi. Тогда чем больше Oi, тем больше элемент длины трещины ids и, соответственно, меньше длина трещины между двумя фиксированными точками тела (в долях aids). Отсюда следует возможность графического построения траектории трещины по известным линиям равных напряжений 0i для тела без трещины [322]—трещина будет расти в направлении наибольших расстояний между изолиниями [c.202]

С помощью телевизионных проекторов можно легко автоматизировать процесс измерений и контроля и выдавать результаты на ЭВМ, а также производить различные преобразования изображения и их количественную обработку (выделе11ие изолиний и т. д.). [c.80]

Рис. 7. Изолинии октаэдрического касательного напряжения (безразмерного) для бороалюминиевого композита, а = 34%. прямоугольная укладка (по "Адамсу [2]). а —шаг № I приращения нагрузки с = 8098 фунт/дюйм = с = 8597 фунт/дюйм = 1,06 ст, в — шаг № 5

Рис. 7. Изолинии <a href="/info/113249">октаэдрического касательного напряжения</a> (безразмерного) для бороалюминиевого композита, а = 34%. прямоугольная укладка (по "Адамсу [2]). а —шаг № I приращения нагрузки с = 8098 фунт/дюйм = с = 8597 фунт/дюйм = 1,06 ст, в — шаг № 5

Рис. 8. Изолинии наибольшего из главных напряжений (безразмерного) для бороалюминиевого композита, U =34%, прямоугольная укладка (по Адамсу [2]). а — шаг № 1 приращения нагрузки с = 8098 фунт/дюйм-= 1,00о- б — шаг №2 с 0 = 8597 фунт/дюйм = 1,Об0 б — шаг № 5 с = = 12 470 фунт/дюйм = 1,54а

Рис. 8. Изолинии наибольшего из <a href="/info/4949">главных напряжений</a> (безразмерного) для бороалюминиевого композита, U =34%, прямоугольная укладка (по Адамсу [2]). а — шаг № 1 приращения нагрузки с = 8098 фунт/дюйм-= 1,00о- б — шаг №2 с 0 = 8597 фунт/дюйм = 1,Об0 б — шаг № 5 с = = 12 470 фунт/дюйм = 1,54а

Рис. 9. Теоретическая кривая напряжение — деформация и соответствующие изолинии октаэдрического касательного напряжения для бороалюминиевого композита, t)f = 70%, квадратная укладка напряжения в фунт/дюйм, деформации в % (по Адамсу [2]). а — появление пластических деформаций, б — начало разрушения.

Рис. 9. Теоретическая кривая напряжение — деформация и соответствующие изолинии <a href="/info/113249">октаэдрического касательного напряжения</a> для бороалюминиевого композита, t)f = 70%, квадратная укладка напряжения в фунт/дюйм, деформации в % (по Адамсу [2]). а — появление <a href="/info/1487">пластических деформаций</a>, б — начало разрушения.

Кислотные осадки. В течение нескольких десятков лет было известно, что дождь, который выпадает в подветреннрй зоне по соседству с угольными ТЭС, содержит кислоту, но лишь в 50-х годах выяснилось, что такие же дождь, снег и пыль выпадают на значительном расстоянии от источников загрязнения воздуха. Это отмечено в Скандинавии, где согласно результатам недавних измерений кислотность осадков еще более увеличилась. На рис. 13.5 представлены изолинии средних зна- [c.314]

Рис. 13.6. Изолинии pH осадков, выпадавших на востоке США в 1955 и Г972 гг. (среднее значение pH представлено для годовой суммы осадков)

Рис. 13.6. Изолинии pH осадков, выпадавших на востоке США в 1955 и Г972 гг. (<a href="/info/51699">среднее значение</a> pH представлено для годовой суммы осадков)

Изолинии параметра К на линии, соединяющей источник с эпицентром взрыва — х=0, 2=0, где лежит точка, в которой начинается разрушение, представлены на рис. 121 для f(T) = =ехр(Г)—Ми iWi= onst. [c.240]

Рис. 121. Изолинии параметра Л в сфгрической волне (Z = 2/а 0, Т = /0—г /ао0, Ф= (с—ao) Pi=I, ao/fl = 0,01, Х = уВ , УИ1=0,002 отраженной волны, заштрихованная область — область разрушения).

Рис. 121. Изолинии параметра Л в сфгрической волне (Z = 2/а 0, Т = /0—г /ао0, Ф= (с—ao) Pi=I, ao/fl = 0,01, Х = уВ , УИ1=0,002 <tOB — фронт <a href="/info/25805">отраженной волны</a>, заштрихованная область — область разрушения).

Параметры коррозионной агрессивности атмосферы характеризуются продолжительностью увлажнения поверхности (ч/год) а) общего (o-t-в), б) фазовой влагой и в) адсорбционной влагой, а такн<е концентрацией в воздухо коррозионно-активного агента (сернистый газ, хлориды и аммиак). В стандарта значения параметров приведены а — в виде карты СССР с изолиниями одинакового общего увлажнения (б-Ьв) и раздельно для бив — в виде численных данных для 121 географического пункта СССР. Общую коррозионную агрессивность атмосферы оценивают по девятибалльной шкале (1, 2, 3,. .., 9), где балл 1 соответствует наименьшей продолжительности общего увлажнения, ч/год. [c.10]

Геометрическ и е параметры определяются по известным формулам [1]. После того как построены изолинии к. п. д. на контуре для заданного сочетания чисел зубцов 2i и Z2, проектирование передачи группы Л, начинается с выбора коэффициентов коррекции колес. Желая получить передачу, составленную из колес Zi = 18 и 22 = 100 (нарезанных новым долбяком) и имеющую наибольший к. п. д. при ведущем меньшем колесе, необходимо выбрать коэффициенты коррекций i и 2, соответствующие линии 1 (рис. 2). Если в той же передаче ведущим будет большее колесо, то для получения максимальных значений к. п. д. необходимо пользоваться лини-Рис. 2. ей 2. [c.56]

Для определения и 2 при заданной разности к. п. д. пары колес, в зависимости от направления передачи сил, достаточно вы-гбрать точку пересечения изолиний к. п. д., например, точку С, нан-лучшим образом удовлетворяющую величинам к. п. д. и условиям лаибольшей контактной и изгибной прочности зубьев. Модуль проектируемой передачи определяется из расчета на прочность с учетом дополнительных инерционных сил, возникающих в нестационарном или неравновесном стационарном режиме. [c.58]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...