Конденсация смеси паров

При конденсации смеси паров в зависимости от состава образующегося конденсата могут идти как пленочная или капельная конденсация, так и режимы конденсации, промежуточные между этими двумя. [c.5]

ТЕПЛООБМЕН ПРИ КОНДЕНСАЦИИ СМЕСИ ПАРОВ [c.209]

Конденсация смеси паров является одним из малоисследованных процессов. В дальнейшем будет рассматриваться конденсация бинарных смесей паров жидкостей, которые могут смешиваться или не смешиваться. [c.209]

При конденсации смеси паров состав конденсата изменяется вдоль течения [9-7]. Изменение состава должно приводить к переменности поверхностного натяжения на границе конденсат — пар. В результате появляется неоднородное распределение поверхностных сил. [c.209]

Для выявления границ существования различных режимов при конденсации смеси паров необходимы дальнейшие систематические наблюдения и их анализ. [c.212]

При теоретическом исследовании конденсации смеси паров обычно используется пленочная модель. Согласно этой модели конденсат стекает в виде пленки (рис. 9-3). Если жидкости смешиваются, то пленка предполагается однородной, но, возможно, с физическими свойствами, зависящими от состава. Для несмешивающихся жидкостей также выбирается пленочная модель, но пленка предполагается состоящей из двух слоев, соответствующих первому и второму компонентам. [c.212]

Рис. 9-5. Теплообмен при конденсации смеси паров метилового спирта и воды (расчет).

В заключение следует отметить, что пленочная модель конденсации смеси паров является лишь первым приближением в описании процесса. Несмотря на то что решения, полученные на основе пленочной модели, в ряде случаев неплохо описывают экспериментальные данные, нет ясности в границах приемлемости этой модели. [c.221]

Капельная конденсация играет существенную роль также в процессе конденсации смеси паров не растворяющихся друг в друге жидкостей. В этом случае конденсат одной из компонент смеси выпадает на стенке в виде сплошной пленки, а конденсат второй компоненты выпадает на этой пленке в виде капель. При этом зависимость коэффициента теплоотдачи от Д/ существенным образом меняется [139]. [c.89]

ДИФФУЗИОННЫЕ И ФАЗОВЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ ПРИ КОНДЕНСАЦИИ СМЕСИ ПАРОВ МЕТАЛЛОВ [c.12]

После проведения опытов на чистом литии и литии в смеси с неконденсирующимися газами нами были проведены опыты по конденсации смеси паров натрия с литием. На 1,7 кг лития, имеющегося в парогенераторе, первоначально было добавлено 200 г натрия. Однако такое количество натрия привело к чрезмерно большим (до нескольких сот градусов) падениям температуры за счет диффузионного и фазового сопротивлений при конденсации. В установке возникали периодические температурные пульсации, связанные, по-видимому, с неравномерным стеканием натрия из вспомогательного конденсатора. Путем выпаривания было уменьшено содержание натрия в установке. На рис. 7 приведены поля температур I, 2, 3, полученные по мере уменьшения количества натрия [c.13]

Этот случай является промежуточным между конденсацией смеси паров и конденсацией из смеси пара с неконденсирующимися газами. [c.14]

Определить, во сколько раз уменьшится коэффициент теплоотдачи на вертикальной пластине при конденсации водяного пара с примесью в нем воздуха по сравнению со случаем конденсации чистого насыщенного пара. Определить, как влияет на коэффициент теплоотдачи величина массовой концентрации воздуха при = 0,01 кг/м и = = 0,1 кг/м . Давление смеси паров с воздухом 101 кПа. Скорость движущейся смеси = 3 м/с. Температура поверхности стенки конденсатора Т т = 363 К. Расчет провести для двух значений продольной координаты х — 0,061 м X = 0,122 м. [c.278]

Решение. Определяющие соотношения для коэффициентов теплоотдачи при конденсации чистого пара д и конденсации из паровоздушной смеси пвс имеют вид [c.278]

Теоретический цикл пароэжекторной холодильной установки на Г—5-диаграмме изображается следующим образом (рис. 9.4,6). Линия 1—2 соответствует испарению хладоагента в испарителе, линия 3—4 — процессу адиабатного расширения рабочего пара в сопле эжектора. Параметры паровой смеси после смешения рабочего пара (точка 4) н пара холодильного агента (точка 2) определяются точкой 5, а линия 5—6 соответствует повышению давления смеси паров в диффузоре. Отвод теплоты и конденсация паровой смеси в конденсаторе изображены линией 6—7. Линия 7—1 соответствует дросселированию холодильного агента в редукционном вентиле. Для части конденсата хладоагента, поступившего в парогенератор, линии 7- 8 и 8—3 соответствуют нагреву жидкости до температуры кипения и превращения ее в пар. [c.226]

Рассмотренный процесс испарения жидкости в парогазовую смесь соответствует условиям полупроницаемой поверхности, т. е. поверхности, проницаемой для одного (активного) компонента смеси (пара) и непроницаемой для другого (инертного) компонента (газа). Полупроницаемая поверхность наблюдается и при конденсации пара из парогазовой смеси. [c.337]

С увеличением влагосодержания парогазовой смеси увеличивается и коэффициент теплообмена в контактной камере (рис. И-18). Это объясняется значительным усилением массообмена и увеличением количества тепла, выделяющегося при конденсации водяных паров. При этом отмечается уменьшение влияния на коэффициент теплообмена скорости парогазовой смеси. При дальнейшем увеличении влагосодержания газов коэффициент [c.58]

Из сказанного здесь выявляются границы области практического приложения полученных выше выражений числа М, формул критической скорости и закономерностей ее изменения. В пределах этой области структура и состояние среды должны удовлетворять условиям сохранения фазового равновесия системы. В быстродвижущихся потоках и вообще при больших продольных градиентах давления обстановка, требуемая для сохранения термодинамического равновесия, складывается, во-первых, в чистом паре после его первоначального увлажнения, возникающего в скачке конденсации, и, во-вторых, в смеси паров за скачком конденсации компоненты, обладающей относительно высокими параметрами насыщения. [c.96]

При конденсации смеси паров фазовая граница конденсат — пар проницаема для обоих компонентов. Однако более высокое содержание у поверхности одного из комлонентов приводит к неоднородному распределению концентраций в паровой смеси. В результате теплообмен зависит не только от термического сопротивления конденсата, но и от диффузионного термического сопротивления. Эти две составляющие взаимосвязаны. [c.209]

В результате при конденсации смеси паров могут возникнуть условия, при которых пленка оказывается неустойчивой и конденсат приобретает непленочный характер формирования. Состав конденсата при этом может зависеть от полей концентрации в паровой фазе, что в свою очередь может быть обусловлено не только процессом конденсации, но и характером граничных условий (местом подачи пара, распределением концентраций на входе и т. п.). [c.210]

Спэрроу и Маршалл [9-6] численно решали сформулированную выше задачу для случая конденсации смеси паров воды и метилового спирта при давлении, равном 0,098 МПа (1 кгс/см ). При этом использовались дифференциальные уравнения в приближении (9-2-10) и (9-2-11). Решение было выполлено для семи значений Tq в интервале от 370 до 340 К и для Tq—Гс от 35 К до нескольких градусов. [c.216]

Расчетные формулы, основанные на учете термического сопротивления бинарной пленкп, предлол<оны в работе [9-4]. Расчетная модель строилась согласно схеме рис. 9-9 при допущениях, аналогичных принятым Нуссельтом. Принято также, что внешний слой 2 (вода) имеет скорость, равную скорости органической жидкости 1 на ее внешней поверхности (z/ = 6i). Рассматривалась конденсация смеси паров на горизонтальной трубе. Расчетные данные уточнялись с привлечением опытных данных со смесями паров воды и паров бензина, толуола, три-хлорэтилена и гептана. Согласно [9-4] средняя теплоотдача может быть рассчитана по формуле [c.220]

Известны простые эмпирические формулы для определения коэффициента теплоотдачи при конденсации смеси паров несмешивающихся жидкостей. Киркбрайд (1933 г.), проводивший эксперименты с конденсацией смеси паров бензина и воды на горизонтальной латунной трубе диаметром 34 мм, предложил определять средний коэффициент теплоотдачи по формуле [c.221]

Салов В. С. Исследование теплообмена при конденсации смеси паров бензин — вода применительно к условиям экстракционного производства. Автореф. дис. на соиск. ученой степени канд. техн. наук. Краснодарский политехнический институт, [c.232]

В технической литературе [Л. 16 и 17] описаны попытки создания методо В расчета точки росы дымовых газов. Эти методы основываются на результатах изучения зависимости температуры конденсации смеси паров Н2О и H2SO4 от парциальных давлений компонентов. Однако для того, чтобы вычислить температуру точки росы с помощью этих методов, необходимо определить, какая доля eipbi топлива превращается в SO3. Это определение оказывается труднее непосредственного измерения температуры точки росы и поэтому широкого практическогс применения эти методы найти не могут. [c.46]

На рис. 14.12,6 показан теоретический цикл в s — 7-диаграмме. Линия 1—2 — адиабатное расширение сухого рабочего иара в соиле эжектора от давления пара в котле р до давления в испарителе / о. Линия 2—4 условно изображает смешение рабочего пара, состояние которого соответствует точке 2, с сухим насыщенным паром из испарителя, состояние которого соответствует точке 4. Состоянию смеси соответствует условная точка 5 при давлении Ро- оПиния 5—5 — сжатие смеси рабочего и холодного иаров при обмене энергией в камере смешения 5 —6 — сжатие смеси в диффузоре до давлетшя конденсации рк 6—7 — конденсация водяных паров в конденсаторе 7—8 — дросселирование части воды в РВ 8—4 — кипение воды в испарителе 7—9 — повышение давления до р за счет работы насоса 9—10 — нагрев воды в котле 10—1 — парообразование в котле. Так как изобар ,i совпадают с левой пограничной кривой, то точки 7 и 9 совпадают. В машине условно мои<1го выделить два цикла прямой /—3—7— 9—10 и обратный холодильный цикл 4—6 —7—8. В действительности процессы прямого и обратного циклов в эжекторе осуществляются одновременно и не могут быть разделены. [c.139]

Реверсивные шнеки 7 заполняют пылью бункера не только работающей мельницы, но и соседних мельниц и котлов. Установка линий 6 влагоотсоса на бункерах 8 и реверсивных шнеках способствует снижению влажности пыли ввиду конденсации водяных паров. Для обеспечения оптимальных условий работы мельниц 1 и сепараторов 2 в них необходимо поддерживать постоянные скорости. При изменении влажности поступающего топлива поддержание необходимой скорости при сохранении температуры отработанного сушильного агента достигается его подачей на вход в размольное устройство (линия 5 рециркуляции) при воздушной сушке или изменением соотношения топочные газы — горячий воздух в смесителе 14 при сушке смесью газов и воздуха. [c.50]

Уравнения (12-30) и (12-31) получены для общего случая, когда l - i>0 и 1>Х2 0. В зависимости от значений Xi и Xz можно выделить частные режимы а) Xi = Xz=0 — полная конденсация сухого пара в трубе б) xi = -, I>X2>0 —частичная конденсация пара в) l> j>0 - 2=0 —полная конденсация пара из пароводяноц смеси, поступившей [c.282]

В результате эксперимента установлено, что фактическое давление меньше расчетного (расчет выполнялся по изоэнтальп-ной модели). Наличие холодной воды на дне оболочки незначительно сни5кало давление в ней при нарушении герметичности контура первичного теплоносителя. Снижение давления в оболочке в этом случае вызвано конденсацией части пара посредством отвода тепла к холодной воде. Интенсивность отвода тепла обусловлена увеличением поверхности теплосъема за счет разбрызгивания холодной воды в результате столкновения е ней потока пароводяной смеси. Существенная доля тепла, очевидно, отводится конвективным путем и эта доля тем больше, чем большим количеством движения обладает набегающий поток пароводяной смеси. При последующих опытах количество холодной воды на дне оболочки было увеличено приблизительно до двух третей свободного объема, что привело к разрушению оболочки возросшим давлением. Данные, по которым можно было бы обосновать количественные оценки эффективности описанного метода, в литературе отсутствуют. [c.91]

В. А. Рачко на основании многочисленных опытов утверждает, что при конденсации пара из движущейся паро-воздушной смеси присутствие воздуха в паре (количество его в смеси составляет по весу — 1,60%) вплоть до парциального давления, равного 0,01 ата, не оказывает вредного влияния на теплоотдачу от пара к стенке, а поэтому коэффициент теплоотдачи от пара к стенке можно в данном случае определять как при конденсации чистого пара. [c.22]

Как уже неоднократно отмечалось, по данным В. А. Рачко, коэффициент теплоотдачи от паро-воздушной смеси к стенке трубки не отличается от такового при конденсации чистого пара, если парциальное давление воздуха в смеси не превосходит 0,01-, чему отвечает содержание воздуха в смеси 1,60% по весу. [c.65]

Среднелогарифмическая формула получена при интегрировании дифференциальных уравнений теплообмена через элементарную поверхность нагрева при условии неизменности по длине теплообменника коэффициента теплопередачи и линейной зависимости разности температур от температуры любого теплоносителя [Л. 22]. Это положение, с известным приближением справедливое для поверхностных теплообменников, не выполняется в случае охлаждения водой влажных дымовых газов в контактном экономайзере, где, кроме охлаждения газов, происходит конденсация водяных паров из парогазовой смеси, а иногда и испарение части воды и увеличение влагосодержанпя газов. [c.158]

Во-вторых, в отличие от условий работы обычных поверхностных теплообменников в области низких температур газов, где коэффициент теплопередачи по длине аппарата изменяется не более, чем вдвое, в контактных экономайзерах коэффициент теплопередачи изменяется в значительно более широких пределах в зависимости от соотношения количеств тепла, передаваемого за счет использования физического тепла дымовых газов, и тепла конденсации водяных паров. Иными словами, процесс тепло- и массообмена в контактном экономайзере, сопроволодаюш,ийся испарением воды и последуюш,ей конденсацией водяных паров из паро-газовой смеси настолько сложен, что определенная по среднелогарифмической формуле разность температур не является в действительности средней величиной, которой можно оперировать в расчетах . [c.105]

Как известно, при расчете поверхностных тенлообмепных аппаратов в качестве средней разности температур обычно принимается средняя логарифмическая разность, заменяемая иногда (при сравпительпо небольшом изменении температуры каждого из теплоносителей) средней арифметической разностью. Среднелогарифмическая формула получена при интегрировании дифференциальных уравнений теплообмена через элементарную поверхность нагрева при условии неизменности по длине теплообменника коэффициента теплопередачи и линейной зависимости разности температур от температуры любого теплоносителя [24]. Это положение, с известным приближением справедливое для поверхностных теплообменников, не выполняется в случае охлаждения водой влажных дымовых газов в контактном экономайзере, где кроме охлаждения газов имеет место конденсация водяных паров из парогазовой смеси, а иногда и испарение части воды и увеличение влагосодержапия газов. Температура парогазовой смеси здесь не изменяется линейно в зависимости от температуры подогреваемой воды, поскольку вода в значительной степени подогревается за счет скрытой теплоты парообразования. А поэтому и разность температур не изменяется линейно в зависимости от температуры воды. Особенно это сказывается при низкой температуре газов и высоком их начальном влагосодер-жании. [c.186]

Для сопоставления работы названных установок необходимо располагать данными о коэффициентах теплоотдачи в конденсационных поверхностных теплообменниках. Надежных экспериментальных данных об этих коэффициентах теплоотдачи в конденсационных сребренных поверхностных теплообменниках в литературе пока нет. Можно лишь предположить, что коэффициент теплоотдачи в них должен быть выше, чем при чисто конвективном теплоиереносе, не должен заметно отличаться от коэффициентов теплообмена между газами и водой в контактном экономайзере с кольцевыми насадками, уложенными рядами. До получения достаточных по объему и надежности данных для оценки возможных коэффициентов теплоотдачи (от продуктов сгорания газа к поверхности нагрева в зоне конденсации водяных паров) предлагается условно разделить общий поток дымовых газов (т. е. фактически парогазовой смеси) на два потока сухих газов и водяных паров. Результаты расчетов для некоторых вариантов соотношения показали, что коэффициент теплоотдачи аср растет с увеличением влаго-содержания газов и снижением их температуры для обычных условий, свойственных котлам отопительно-производственных котельных, аср должна составлять порядка 100—200 ккал/ (м Х Хч-°С), что согласуется с экспериментальными данными, полученными в насадке контактных экономайзеров, а в определенной степени также с результатами опытов Т. А. Канделаки [c.249]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...