Конденсация смеси паров движущийся пар

Между тем воздушный барьер у пленки является серьезным препятствием для массопередачи, т. е. для направленной диффузии пара. Лимитирующим конденсацию фактором оказывается в этих условиях не тепловое сопротивление жидкой пленки, а интенсивность массопередачи, в особенности если последняя обусловливается только молекулярным механизмом. Конечно, в энергично движущемся паре создаются условия для развития турбулентной диффузии, и тогда массопередача соответственным образом усиливается (на рис. 6-4 линии, параметром которых служит весовая скорость смеси — yw). [c.162]

При конденсации паров веществ с большой теплотой фазового перехода (в том числе водяного пара) и при достаточно большом содержании пара в смеси конвективная теплоотдача от смеси к пленке конденсата относительно мала по сравнению с переносом тепла вследствие массоотдачи. В этом случае можно принять а 0. При конденсации водяного пара можно также пренебречь термическим сопротивлением на границе раздела фаз, положив / гр 0 (если Давление пара не очень мало). Термическое сопротивление пленки конденсата пл=1/ ак, где к можно определить по соответствующим уравнениям для теплоотдачи при Пленочной конденсации чистого движущегося Пара. Для пучков горизонтальных труб йк вычисляется По уравнениям (2-145) И (2-146). [c.206]

Определить, во сколько раз уменьшится коэффициент теплоотдачи на вертикальной пластине при конденсации водяного пара с примесью в нем воздуха по сравнению со случаем конденсации чистого насыщенного пара. Определить, как влияет на коэффициент теплоотдачи величина массовой концентрации воздуха при = 0,01 кг/м и = = 0,1 кг/м . Давление смеси паров с воздухом 101 кПа. Скорость движущейся смеси = 3 м/с. Температура поверхности стенки конденсатора Т т = 363 К. Расчет провести для двух значений продольной координаты х — 0,061 м X = 0,122 м. [c.278]

Практически важной задачей является процесс тепло- и массообмена при пленочной конденсации пара из движущейся паровоздушной смеси на горизонтальных одиночных трубах и трубах, собранных в пучок. Тепло- и массоотдача при названных условиях исследовались в ряде работ. [c.343]

Рис. 14-7. Массоотдача при конденсации пара из движущейся парогазовой смеси на одиночной трубе (р 0,09-10 и 0,8-10 Па).

Процессы конденсации паров в контактных аппаратах аналогичны процессам тепло- и массообмена при конденсации пара из движущейся паровоздушной смеси. Л. Д. Берман [79] показал, что в этом случае конвективный теплообмен между паровоздушной смесью и пленкой конденсата не играет существенной роли. Определяющим фактором является скорость переноса пара к поверхности конденсации, зависящая от разности влагосодержаний или парциальных давлений пара в газовом потоке и у поверхности [c.188]

На разнобой в различных экспериментальных данных по интенсивности тепло- и массообмена в контактных аппаратах существенно влияет и то обстоятельство, что интенсивность передачи физической теплоты дымовых газов воде, испарения воды и конденсации паров неодинакова. Поэтому общая интенсивность передачи теплоты в контактном аппарате, где происходят все три процесса, существенно зависит от соотношения между собой значений Сф, Си и Qk- и именно поэтому весьма затруднительно установить какие-либо четкие закономерности общего (условного) коэффициента теплообмена для всей контактной камеры. В этом [можно убедиться, проанализировав влияние различных факторов на течение каждого из указанных выше процессов. Как известно, на передачу конвективной теплоты наиболее значительно влияют скорость потока и размеры обтекаемых насадочных элементов (эквивалентный диаметр газоходов насадочного слоя). Процессы конденсации паров в контактных аппаратах аналогичны тепло- и массообмену при конденсации пара из движущейся паровоздушной смеси. Л. Д. Берман [125] показал, что в этом случае конвективный теплообмен между паровоздушной смесью и пленкой конденсата не играет существенной роли. Определяющим фактором является скорость переноса пара к поверхности конденсации, зависящая от разности влагосодержаний или парциальных давлений пара в газовом потоке и у поверхности пленки. [c.168]

Берман Л. Д. Тепло- и массообмен при конденсации пара из движущейся паровоздушной смеси на горизонтальных трубах,— В кн, Научно- [c.273]

Не менее практически важной является задача о тепломассообмене при пленочной конденсации пара из движущейся парогазовой смеси на одиночных трубах и трубах, собранных в пучок. Тепло- и массоотдача при названных условиях исследовалась в ряде работ, например [5-3—5-5, 5-8, 5-9, 5-18] и др. [c.136]

Пленочная конденсация пара из движущейся смеси. Перенос тепла от движущейся парогазовой смеси к поверхности пленки конденсата осуществляется за счет конвективной теплоотдачи и массоотдачи (приток пара к поверхности пленки и его конденсация). На пути теплового потока возникает термическое сопротивление, связанное с переходом тепла от парогазовой смеси к поверхности конденсации, термическое сопротивление на границе раздела фаз / гр и термическое сопротивление пленки конденсата Rn.i. Эти термические сопротивления можно учесть, введя средний по поверхности приведенный коэффициент теплоотдачи, вычисляемый по уравнению [c.205]

Процессы теплообмена в газоотводящей трубе сопровождаются процессами переноса массы одного компонента газа в другом. Так, например, обстоит дело при конденсации пара из парогазовой смеси, представляемой в трубе в виде дымовых газов. По аналогии с конвективным теплообменом процесс совместного молекулярного и молярного переноса вещества в движущейся многокомпонентной среде называют конвективным массообменом. [c.134]

Очистка ректификацией. Ректификацией называют процесс разделения компонентов жидкой однородной смеси, осуществляемый в колоннах и основанный на взаи.модействии противо-точно движущихся вдоль колонны паров и жидкости, получающейся при их конденсации. [c.230]

Практически важной задачей является процесс тепло- и массоотдачи при конденсации пара из движущейся паровоздушной смеси на горизонтальных одиночных трубах и трубах, собранных в пучок. Тепло- и массообмен при названных условиях исследовались в ряде работ. Рассмотрим результаты [Л. 32], широко используемые в расчетной практике. [c.340]

При средних давлениях смеси, относительных содержаниях воздуха в паре и скоростях смеси были подсчитаны средние значения коэффициента теплоотдачи а см от паровоздушной смеси, протекающей с большой скоростью в охлаждаемом снаружи диффузоре. Его значение определялось по измеренному тепловому потоку, подсчитанному по [39], термическому сопротивлению с водяной стороны и термическому сопротивлению стенки. При конденсации несколько перегретого пара на внутренней поверхности диффузора в качестве расчетной принималась температура насыщения при соответствующем парциальном давлении пара, что дает незначительную погрешность [39], [60]. На фиг. 93 представлена зависимость среднего скоростного коэффициента р для парового потока, движущегося в диффузоре, от параметра При этом производилось усреднение давления пара Pn = V P p . 170 [c.170]

При конденсации пара из движущейся паро-воздушной смеси вокруг пленки конденсата, обволакивающей трубки, образуется паро-воздушная пленка, увеличивающая термическое сопротивление и тем самым понижающая коэффициент теплоотдачи от пара к стенке, так как пар должен диффундировать через паро-воздуш- [c.21]

В. А. Рачко на основании многочисленных опытов утверждает, что при конденсации пара из движущейся паро-воздушной смеси присутствие воздуха в паре (количество его в смеси составляет по весу — 1,60%) вплоть до парциального давления, равного 0,01 ата, не оказывает вредного влияния на теплоотдачу от пара к стенке, а поэтому коэффициент теплоотдачи от пара к стенке можно в данном случае определять как при конденсации чистого пара. [c.22]

Необходимо отметить, что, по данным ВТИ и ЦКТИ, коэффициент теплоотдачи от пара к стенке при конденсации пара из движущейся паро-воздушной смеси резко возрастает при увеличении скорости ее движения, что необходимо учитывать при разбивке трубок на трубной доске. [c.23]

При конденсации пара из паро-воздушной смеси тепловой поток, движущийся в направлении к стенке, составляет [c.23]

Буглаев В. Т., Конденсация чистого пара и пара в смеси с воздухом, движущегося внутри трубок вертикального пучка, Изв. высших учебных заведений, Энергетика, 1962, № 7, стр. 79—85. [c.378]

Укажем, наконец, что двухфазное течение в охлаждаемых трубах (конденсация движущегося в трубе пара) характеризуется уменьшением скорости смеси по длине канала по этой причине его структура очень сильно зависит от ориентации канала. В вертикальных охлаждаемых каналах устойчивое течение практически возможно лишь для опускного парожидкостного потока, так как при встречном движении пленки конденсата и пара велика вероятность захлебывания (см. гл. 4). При опускном движении конденсирующегося пара в вертикальной трубе самым естественным и основным является кольцевой режим течения. В горизонтальных трубах при малых скоростях смеси всегда возникают расслоенные структуры. Однако при конденсации жидкая пленка непрерывно образуется по всему периметру канала и затем стекает вниз. Поэтому здесь также наблюдается кольцевая структура с большой и увеличивающейся по длине несимметрией в распределении толщины жидкой пленки по периметру трубы. Большая часть расхода жидкости в направлении течения приходится на нижнюю часть сечения канала — ручейковая структура, тогда как наиболее интенсивная конденсация происходит по верхней части периметра, где пленка конденсата тонкая. [c.340]

Берман Л. Д. Тепло- п массообмен при конденсации пара из движущейся паровоздушной смеси на горизонтальных трубах. — В кн. Научно-техническая сессия но вопросам теплообмена при изменении агрегатного состояния вещества. Киев, Изд-во АН УССР, 1957, с. 4—6. [c.273]

Рассмотрим конденсацию пара из движущейся сверху вниз парогазовой смеси на вертикальной плоской стенке, имеющей неизменную температуру Тс (рис. 5-1). Пар считается насыщенным (удовлетворяется локальное термодинамическое равновесие). Заданы скорость, температура и концентрация газа в невозмущенном потоке а о. То, тю. Значения этих величин на поверхности жидкой пленки Шгр, Ттр, /Пг.гр заранее неизвестны и должны быть определены. Сформулнроваиная таким образом задача является сопряженной. Приведем ее математическую формулировку в приближении пограничного слоя. [c.129]

В этих случаях для концентрации шлама, образующегося в большом количестве, применяются специальные устройства, из которых производится непрерывная продувка с тем, чтобы содержание шлама в воде, циркулирующей в поверхностях нагрева, не превышало 3 000 мг/л (по нормам Госгортехнадзора). Наиболее желательно выделить в самом котле отсек с повышенной Онцентрацией шлама и из него и производить продувку. Если это невозможно, то применяется показанный на фиг. 10-82 контур термосифонно Го шламоуда-ленИ Я. В этом устройстве часть котловой воды поступает в линию 8, заключенную в паровую рубашку II, и частично превращается в пар вследствие снижения давления при подъеме воды. На опускных неизолированных участках б и 2 происходят конденсация пара и охлаждение воды. За счет разности удельных весов воды в линиях 6 и 2, шламоотделите-ле / и пароводяной смеси в линии 8 создается движущий напор, обеспечивающий циркуляцию воды в контуре. [c.498]

Если конвективная поправка у, не играет существенной роли (при / 1), то могут быть использованы газокинетические зависимости, полученные для чистого пара (при условии, что р — парциальное давление пара в смеси у поверхности конденсации). Однако, когда эта поправка ощутима, возникает вопрос, как отразится на газокинетических зависимостях то, что массоперенос осуществляется не только конвективным путем, но и в результате диффузии. Если молекулярные веса пара и газа близки, то процесс диффузии не приведет к нарушению изотропного максвелловскогс распределения скоростей для системы, движущейся со скоростью V Тогда при расчете потока молекул, поступающих к поверхности конденсата, влияние конвективной скорости можно учесть аналогично тому, как это сделано для чистого пара, например, в работе [8]. При существенно отличающихся молекулярных весах пара и газа распределение скоростей молекул в системе, движущейся со скоростью о, несколько отличается от максвелловского, однако это дает погрешности второго порядка малости по сравнению с учетом влияния диффузии. Диффузионный поток молекул на гранищ диффузионной области (граница раздела фаз) можно приближение выразить формулой [c.10]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...