Конденсация смеси паров формула

Из сказанного здесь выявляются границы области практического приложения полученных выше выражений числа М, формул критической скорости и закономерностей ее изменения. В пределах этой области структура и состояние среды должны удовлетворять условиям сохранения фазового равновесия системы. В быстродвижущихся потоках и вообще при больших продольных градиентах давления обстановка, требуемая для сохранения термодинамического равновесия, складывается, во-первых, в чистом паре после его первоначального увлажнения, возникающего в скачке конденсации, и, во-вторых, в смеси паров за скачком конденсации компоненты, обладающей относительно высокими параметрами насыщения. [c.96]

Расчетная эмпирическая формула для определения теплового потока при конденсации ртутного пара из ртутно-воздушной смеси примет следующий вид [c.173]

Среднее значение коэффициентов теплоотдачи для режима неполной конденсации пара из пароводяной смеси определяется формулой [c.279]

Парциальное давление пара в смеси при постоянном ее давлении во время конденсации пара определяется следующей формулой [c.58]

Эта формула хотя и является приближенной и трудно используемой, вследствие недостаточного знания ряда входящих в нее коэффициентов, все же показывает основные факторы, определяющие скорость теплоотдачи при конденсации пара в смеси с газом. Экспериментальный материал, позволяющий уточнить коэффициенты формулы (8.5) и использовать эту формулу для расчета конденсаторов, пока отсутствует, [c.85]

Процессы насыщенного газа совершаются так, что при испарении жидкость потребляется из самой смеси, а при конденсации она остается в смеси. Следовательно, в смеси содержится влага в жидкой фазе, объемом которой в большинстве случаев можно пренебречь. Калорические параметры жидкости необходимо учитывать, поскольку от их величины зависит количество поглощаемого или выделяемого тепла в связи с фазовым переходом. В пересыщенном газе, как указывалось, пар и жидкость всегда находятся в равновесии, поэтому разность внутренних энергий сухого пара и жидкости равна и — и = Q, г. соответствующая разность энтальпии г" — i = г. Это обстоятельство необходимо учесть, используя формулы (П. 15) и (П. 16) для теплоемкости подставив в них вместо величину р и вместо величин г. [c.44]

Увеличение присосов воздуха в конденсатор не только увеличивает давление в нем, но и способствует возникновению другого отрицательного явления — переохлаждения конденсата, под которым понимают разность температуры конденсата в конденсатосборнике и температуры насыщения, соответствующей давлению Р2 в горловине конденсатора. При конденсации пара га смеси газов температура образующегося конденсата определяется не давлением смеси р, а парциальным давлением конденсирующегося пара. Чем выше содержание воздуха в смеси, тем меньше в соответствии с формулой (5.1) парциальное давление р и температура образующегося конденсата. Поэтому в зоне массовой конденсации пара, где е мало, переохлаждение ничтожно, а в зоне отсоса паровоздушной смеси оно может достигать нескольких градусов. [c.185]

Последнее соотношение показывает, что рост содержания воздуха в смеси ср становится заметным при конденсации последних 10—15% поступившего в конденсатор пара (фиг. 26), так, например, при е = 0,00005 н- 0,0005 и х = 0,0005, согласно формуле (117), относительное весовое содержание воздуха в смеси составляет 0,1—0,5, а при X = 0,0002 оно достигает 0,2—0,7. [c.75]

Х2 = 0 — полная конденсация пара из пароводяной смеси, поступившей в трубу. При Х1 = Х2 = 0 формулы (12-30) и (12-32) принимают структуру уравнений,используемых при расчете теплообмена однофазных жидкостей. [c.279]

Расчетные формулы, основанные на учете термического сопротивления бинарной пленкп, предлол<оны в работе [9-4]. Расчетная модель строилась согласно схеме рис. 9-9 при допущениях, аналогичных принятым Нуссельтом. Принято также, что внешний слой 2 (вода) имеет скорость, равную скорости органической жидкости 1 на ее внешней поверхности (z/ = 6i). Рассматривалась конденсация смеси паров на горизонтальной трубе. Расчетные данные уточнялись с привлечением опытных данных со смесями паров воды и паров бензина, толуола, три-хлорэтилена и гептана. Согласно [9-4] средняя теплоотдача может быть рассчитана по формуле [c.220]

Известны простые эмпирические формулы для определения коэффициента теплоотдачи при конденсации смеси паров несмешивающихся жидкостей. Киркбрайд (1933 г.), проводивший эксперименты с конденсацией смеси паров бензина и воды на горизонтальной латунной трубе диаметром 34 мм, предложил определять средний коэффициент теплоотдачи по формуле [c.221]

Среднелогарифмическая формула получена при интегрировании дифференциальных уравнений теплообмена через элементарную поверхность нагрева при условии неизменности по длине теплообменника коэффициента теплопередачи и линейной зависимости разности температур от температуры любого теплоносителя [Л. 22]. Это положение, с известным приближением справедливое для поверхностных теплообменников, не выполняется в случае охлаждения водой влажных дымовых газов в контактном экономайзере, где, кроме охлаждения газов, происходит конденсация водяных паров из парогазовой смеси, а иногда и испарение части воды и увеличение влагосодержанпя газов. [c.158]

Во-вторых, в отличие от условий работы обычных поверхностных теплообменников в области низких температур газов, где коэффициент теплопередачи по длине аппарата изменяется не более, чем вдвое, в контактных экономайзерах коэффициент теплопередачи изменяется в значительно более широких пределах в зависимости от соотношения количеств тепла, передаваемого за счет использования физического тепла дымовых газов, и тепла конденсации водяных паров. Иными словами, процесс тепло- и массообмена в контактном экономайзере, сопроволодаюш,ийся испарением воды и последуюш,ей конденсацией водяных паров из паро-газовой смеси настолько сложен, что определенная по среднелогарифмической формуле разность температур не является в действительности средней величиной, которой можно оперировать в расчетах . [c.105]

Как известно, при расчете поверхностных тенлообмепных аппаратов в качестве средней разности температур обычно принимается средняя логарифмическая разность, заменяемая иногда (при сравпительпо небольшом изменении температуры каждого из теплоносителей) средней арифметической разностью. Среднелогарифмическая формула получена при интегрировании дифференциальных уравнений теплообмена через элементарную поверхность нагрева при условии неизменности по длине теплообменника коэффициента теплопередачи и линейной зависимости разности температур от температуры любого теплоносителя [24]. Это положение, с известным приближением справедливое для поверхностных теплообменников, не выполняется в случае охлаждения водой влажных дымовых газов в контактном экономайзере, где кроме охлаждения газов имеет место конденсация водяных паров из парогазовой смеси, а иногда и испарение части воды и увеличение влагосодержапия газов. Температура парогазовой смеси здесь не изменяется линейно в зависимости от температуры подогреваемой воды, поскольку вода в значительной степени подогревается за счет скрытой теплоты парообразования. А поэтому и разность температур не изменяется линейно в зависимости от температуры воды. Особенно это сказывается при низкой температуре газов и высоком их начальном влагосодер-жании. [c.186]

В отдельных случаях, особенно в технологических установках, на конденсацию поступает пар, содержаш ий примеси воздуха. При этом по мере конденсации пара вблизи стенки увеличивается концентрация неконденсируюш егося газа, что затрудняет приток пара к холодной стенке. В результате интенсивность теплоотдачи резко уменьшается. Учитьшают это введением в расчетные формулы поправочного множителя зависимость которого от процентного содержания воздуха в смеси показана на рис. 2.59. Из рисунка видно, что даже небольшие (4 % по массе) примеси воздуха уменьшают а почти в пять раз. Вот почему конденсаторы, работаюш ие под вакуумом и подсасьшаюш ие воздух из атмосферы, периодически продувают, чтобы удалить скапливаюш ийся в них воздух. [c.112]

Для воды при атмосферном давлении скорость смеси при полном ее испарении возрастает примерно в 1600 раз, для азота при том же давлении — примерно в 160 раз в сравнении со скоростью однофазной жидкости на входе в канал. Ясно, что при некоторых значениях скорости циркуляции формальная оценка скорости смеси в парогенерирующем канале по формулам (7.8) или (7.8а) может дать значение, превышающее скорость звука в паре. Практически это означает, что в таком канале произойдет запирание потока, поскольку в прямом канале невозможен переход потока через скорость звука. В случае конденсации пара в трубе скорость смеси, естественно, уменьшается в соответствии с теми же соотношениями (7.8) и (7.8а). [c.297]

Для определения количества пара, на конденсацию которого не будет оказывать вредного влияния присутствие воздуха в смеси, разделим парциальное давление р , определяемое формулой (87), на давление смеси рд, и результат приравняем 0,01 (согласно данным В. А. Рачко, о чем указывалось выше) тогда получим [c.59]

Здесь ajvi и — средние коэффициенты теплоотдачи для компонентов 1 и 2, определяемые ло формуле Нуссельта для пленочной конденсации неподвижного чистого пара /Пь тг — массовые концентрации компонентов в смеси. [c.221]

При очень больщих содержаниях инертного газа в паро-газовой смеси можно пользоваться для подсчета q формулой (11-32) и определять исходя из аналогии между массообменом и теплообменом (см. 13-3) и —по опытным данным для чистого теплообмена. Это относится, в частности, к конденсации пара из влажного воздуха при атмосферном давлении [Л. 11-5 11-16]. [c.171]

В этом случае, при пленочной конденсации пара на твердой поверхности охлаждения, общий коэффициент теплоодачи определится формулой (5. 22), причем величина гр зависит от скорости диффузии (как молекулярной, так и турбулентной) пара в паро-воздушной смеси. [c.84]

Если конвективная поправка у, не играет существенной роли (при / 1), то могут быть использованы газокинетические зависимости, полученные для чистого пара (при условии, что р — парциальное давление пара в смеси у поверхности конденсации). Однако, когда эта поправка ощутима, возникает вопрос, как отразится на газокинетических зависимостях то, что массоперенос осуществляется не только конвективным путем, но и в результате диффузии. Если молекулярные веса пара и газа близки, то процесс диффузии не приведет к нарушению изотропного максвелловскогс распределения скоростей для системы, движущейся со скоростью V Тогда при расчете потока молекул, поступающих к поверхности конденсата, влияние конвективной скорости можно учесть аналогично тому, как это сделано для чистого пара, например, в работе [8]. При существенно отличающихся молекулярных весах пара и газа распределение скоростей молекул в системе, движущейся со скоростью о, несколько отличается от максвелловского, однако это дает погрешности второго порядка малости по сравнению с учетом влияния диффузии. Диффузионный поток молекул на гранищ диффузионной области (граница раздела фаз) можно приближение выразить формулой [c.10]

Указание. При конденсации паров органических теплоносителей (дифенильной смеси, дифенилоксида и нафталина) на горизонтальных трубах коэффициент теплоотдачи может быть определен по формуле [20] [c.219]

При небольшом парциальном давлении пара в паро-газовой смеси и отсутствии пленки конденсата на охлаждаемой поверхности стенки расчет теплоотдачи паро-газовой смеси с участием конденсации парового компонента на стенке можно проводить, пользуясь простой формулой (13,9) [c.359]

Рис. 6.10.4. Диаграмма усиления отраженной от твердой стенки волны в пароводяной (линии 1, Г, Г, 1" ) смеси (ро = ОД МПа, Го = 373 К) и в смеси БОДЫ с газовыми (линии 2, 2, 2", 2" ) пузырьками постоянной массы (ро — = 0,1 МПа) в зависимости от интенсивности падающей волны и исходного объемного содержания пара или газа а . Числовые указатели на кривых 0,01, 0,05, 0,2 соответствуют значениям Кго- Прямая 3 соответствует формуле (6.10.13), штриховые линии — формуле (6.10.12), штрихпунктирпая соответствует акустической среде, каковой является жидкость без пузырьков (аго = = 0), по формуле (6.10.14). Отклонение при малых р - 1ро (вид А) линии 1 от штриховой, соответствующей формуле (6.10.12), связано с тем, что очень слабые волны не вызывают полной конденсации пара, а отклонение при больших р - Уро линий 1, 1", 1" от штриховых связано с влиянием сжимаемости несущей жидкости в падающей волне (конечность величины бс). Отклонение линий 2, 2", 2" от прямой 3 при больших р Уро также связано с влиянием сжимаемости несущей жидкости, которая не учитывалась при выводе формулы (6.10.13)

Над поверхностью конденсата в конденсатосбор-нике устанавливается давление р , а относительное содержание воздуха в паровоздушной смеси составляет е. При наличии парового сопротивления движение паровоздущной смеси происходит вследствие разности давлений ее по ходу движения в конденсаторе (р" Рк)- как конденсация пара заканчивается в воздухоохладителе, то относительное содержание воздуха в паровоздушной смеси при входе и выходе из конденсатора и воздухоохладителя различно (е < е < е"). Таким образом, над поверхностью конденсата в конденсатосборнике общее давление паровоздущной смеси выше, а относительное содержание воздуха меньше, чем в паровоздушной смеси, удаляемой из конденсатора. Из формулы (8.4) видно, что парциальное давление парар , а следовательно, и соответствующая температура пара в смеси над уровнем конденсата в конденсатосборнике будут также выше, чем в паровоздушной смеси, удаляемой из конденсата. [c.216]

На рис. 7.34 приведено сопоставление результатов расчета температуры стенкн по формуле (7.5.39) и опытов Б. С. Петухова, В. В. Кириллова, Цзюй Цзы-Сяна и В. Н. Майданика [86]. Опыты проведены при существенном изменении тепловой нагрузки по длине канала (например, в опыте 13-П — в 6 раз). Как видно из графиков, предлагаемая методика расчета дает удовлетворительные результаты и правильно учитывает влияние как распределения тепловой нагрузки, так и температурного фактора на интенсивность теплообмена газа в трубе в области стабилизированного течения. В [93] предложенный метод распространяется на случай диффузионной задачи (конденсация пара из парогазовой смеси). [c.163]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...