Зубья пил протяжек режущие — Углы

Режущие зубья протяжки Задний угол а [c.199]

Zi = j в—ширина протягиваемой поверхности L —длина протягивания, Ац —целая часть числа А — дробная часть числа k г,- ц — целая часть числа г г — дробная часть числа Z т—угол наклона зубьев протяжки (между осью протяжки и режущими кромками). [c.320]

Геометрия зуба протяжки (рис. 6.54, 6). Передние и задние углы протяжки измеряют в плоскости, перпендикулярной к главной режущей кромке. Передний угол у выбирают в зависимости от свойств обрабатываемого материала, задний угол а -в зависимости от требуемой точности обработки. [c.382]

При протягивании сталей образуется нарост (застойная зона). Чем больше толщина среза, меньше передний угол зуба протяжки и больше радиус округления режущей кромки, тем больше нарост Нарост часто сходит под заднюю поверхность зуба протяжки и резко ухудшает чистоту обработанной поверхности. [c.465]

Профиль прямобочных шлицевых протяжек при шлифовании с с подъемом заднего центра рассчитывают так. При расчете и на схеме (рис. 95) приняты следующие обозначения элементов детали и протяжки ф1 — угол в плане 0 — половина угла профиля детали 0 — половина скорректированного угла круга п — число шлицев — радиус первого режущего шлицевого зуба / з — радиус последнего режущего шлицевого зуба, имеющего равномерный подъем Сщ — подъем оси зуба радиуса относительно оси зуба радиуса Ri, 1 — первый шлицевый режущий зуб 2 — последний шлицевый режущий зуб с равномерным подъемом до поднятия заднего хвостовика (в первом положении) 3 — последний шлицевый режущий зуб с равномерным подъемом после поднятия заднего центра хвостовика (во втором положении) 4 — профиль шлифовального круга 5 — положение оси последнего режущего шлицевого зуба после поднятия заднего хвостовика. [c.126]

Задний угол в зависимости от типа протяжки и обрабатываемого материала должен быть равен от 1,5 до 5°. Зубья режущей части протяжки должны иметь острую вершину без ленточки на задней поверхности. Передняя грань зуба протяжки наклонена к вертикальной плоскости под углом у. При оптимальной величине переднего угла уменьшаются пластические деформации в процессе резания, а также трение и износ по передней грани. В зависимости от обрабатываемого материала этот угол принимается равным от 5 до 20°, причем большее значение берется при обработке вязких материалов. [c.364]

У протяжек для обработки внутренних поверхностей режущие зубья имеют задний угол а от 2° до 3°Ж, а калибрующие— от 30 до 1°. Наибольший задний угол берется для того, чтобы при переточках протяжка не оказалась за пределами заданного размера. [c.250]

Задний угол а зуба протяжки, так же, как и задний угол резца, обеспечивает условия резания. Однако значительное увеличение этого угла нежелательно, так как с его увеличением уменьшается при перетачиваниях наружный диаметр протяжки. Значение заднего угла а для протяжек, предназначенных для внутреннего протягивания, составляет для режущих зубьев 2°-4--5-4°36, а для калибрующих 30 - -1°. [c.337]

На рис. У1-61, в показаны элементы круглой протяжки и геометрические параметры ее режущей части. Толщина срезаемого слоя зубом протяжки зависит от условий резания и составляет а =0,03- 4-0,15 жл . Скорость резания и=0 05-ь0,16 м/сек. Задний угол а=2— —10° 7=10—15°. Калибрующие зубья имеют одинаковые радиусы для круглых протяжек и служат для калибрования обработанной поверхности, т. е. придания ей необходимой точности и чистоты. [c.405]

Фиг. 128. Угол наклона главного режущего лезвия зубьев протяжки.

На призматических протяжках для наружного протягивания, монтируемых на протяжных блоках, режущие кромки зубьев могут иметь угол X = О (рис. [c.250]

Особенно интенсивно на протяжках протекает износ на угловых переходах, т. е. на переходных лезвиях режущих зубьев. Износ вершин уголков протекает тем быстрее, чем меньше угол заострения данного перехода, но, как правило, пропорционально износу основной части лезвия зуба протяжки. [c.45]

Неправильное назначение переднего угла нередко является причиной поломок протяжек. Так, наблюдениями в производственных условиях установлены случаи массовых поломок протяжек при протягивании стали 20 протяжками, имеющими передний угол зубьев, равный 8° при этом, несмотря на достаточный размер стружечных канавок для. помещения срезанных стружек, у большинства зубьев канавки были заварены стружкой. Приварка стружки имела место главным образом на передней поверхности зубьев вблизи режущей кромки. По внешнему виду стружки можно было сделать вывод о большой ее усадке, что, очевидно, и послужило причиной замедленного продвижения стружки по передней поверхности зуба протяжки и приварки. После повторной заточки уцелевших протяжек на передний угол, равный 21°, указанный дефект не наблюдался. [c.26]

Для того чтобы обеспечить задний угол и тем самым улучшить условия работы зубьев протяжки при шлифовании, задний центр протяжки поднимают на некоторую высоту, зависящую от длины протяжки, длины ее режущей части, допуска ширины впадины детали и т. д. В результате шлифования продольная канавка оказывается наклоненной к оси протяжки под некоторым углом. При продвижении шлифовального круга вдоль протяжки от ее начала к концу ширина канавки на одном и том же удалении от оси протяжки будет непрерывно увеличиваться, т. е. каждый зуб от начала к концу будет постепенно суживаться, следовательно, у него возникает, хотя и весьма незначительный, положительный задний угол. Кроме того, каждый последующий зуб, считая от начала, будет уже предыдущего (на одном и том же расстоянии от оси протяжки), поэтому боковая поверхность любого зуба протяжки не будет контактировать с той частью поверхности обрабатываемого отверстия, которая была получена с помощью предшествующих зубьев, т. е. появится угол поднутрения. [c.127]

Задний угол. Влияние заднего угла а режущих зубьев протяжки на глубину и степень наклепа при протягивании жаропрочных сталей и сплавов, а также титанового сплава ВТ2 характеризуют данные табл. 127. Их анализ показывает, что величина заднего угла протяжки оказывает столь же существенное влияние на глубину и степень наклепа при протягивании жаропрочных материалов, как и величина переднего угла. С увеличением угла а глубина и степень наклепа понижаются у всех исследованных материалов. [c.389]

КИ (/р) СОСТОИТ ИЗ режущей /г, выполняющей основную работу, и калибрующей 1з с ЧИСТОВЫМИ И калибрующими зубьями. Концевая часть включает заднюю направляющую ( з ), предохраняющую протяжку от перекоса при выходе из отверстия, и задний хвостовик ( з хв. з хв), предназначенный для возврата протяжки в исходное положение. Каждый режущий зуб протяжки срезает свой слой металла (рис. 1 17,6). Величину переднего угла у выбирают в зависимости от обрабатываемого материала. Задний угол на режущих зубьях равен а= 1°30. .. 4°30. а на калибрующих — а = 0°30. ..Г. Малая величина заднего уг- [c.44]

При двустороннем расположении зубьев угол X на одной стороне определяет величину переднего угла на режущих кромках другой стороны этой же протяжки. [c.372]

Угол наклона режущих зуб ев на односторонней протяжке [c.179]

Угол наклона зубьев X (фиг. 200) к оси протяжек берётся в пределах 15—30° в зависимости от их назначения. Изготовление наклонных зубьев обязательно при обработке несплошных поверхностей, прерываемых окнами или щелями. При двустороннем расположении зубьев угол на одной стороне определяет величину переднего угла на режущих кромках другой стороны этой же протяжки. [c.187]

Сз -С4Т-С5 ). (63) где I — длина режущего периметра в мм а — толщина слоя в мм, срезаемая одним зубом протяжки К — количество стружкоразделнтельных канавок на одном зубе v — скорость резания в м мин ч — передний угол в град а — задний угол в град. 1,15 — коэффициент, учитывающий влияние величины износа 8 = 0, ) мм на силу резания. [c.373]

Калибрующая часть. Форма и размеры зубьев на калибрующей части в протяжках обычной конструкции принимают такими же, как и на режущей части. Передний угол зубьев калибрующей части такой же, как и режущих зубьев, а задний угол без компенсации размера при перетачивании принимается а= 1-г-2°, для протяжек с подрегулированием а = 3- -4°. [c.332]

Длину В режущей кромки можно определить у разных типов протяжек. Так, для наружной протяжки В равна щирине протягиваемой поверхности (если зубья имеют небольшой угол наклона) для шпоночной В равна ширине шпоночного паза у шлицевых протяжек В равна сумме ширин шлицев (у шестишлицевой В = 6Ь, у восьмишлицевой В = 8Ь и т. д.) у круглых В = кВ, где В — диаметр отверстия после протягивания. [c.203]

Контроль заднего угла можно производить при помощи угломера системы Бабчиницера. При измерении угломер накладывают на режущие кромки двух смежных зубьев. Горизонтальный участок шаблона поворотного сектора -совмещают с задней поверхностью зуба протяжки. Отсчет величины заднего угла производят по левой стороне шкалы, против штриха на дуге угломера, отмеченного знаком со. Задний угол можно измерить при помощи специального шаблона. [c.38]

Задача 68. На горизонтально-протяжном станке протягивают цилийдрическое отверстие диаметром D и длиной I. Шероховатость обработанной поверхности Ra = 2,0 мкм (V6). Одновременно обра-бктывается одна заготовка. Протяжка изготовлена из быстроре-кущей стали Р18. Конструктивные элементы протяжки подъем на зуб на сторону (подача) So общая длина L длина до первого зуба шаг режущих зубьев (черновых) Iq- Число зубьев в секции Z (для протяжек переменного резания). Геометрические параметры передний угол у задний угол на режущих (черновых) зубьях а (табл. 89). Необходимо I. Назначить режим резания. II. Определить машинное время. [c.174]

В настоящее время получает распространение обработка канавок протяжек на станках с ЧПУ. В качестве примера рассмот-рИМ ООраООТКу ЗуОЬСВ Г1р01Я)ККИ на токарном станке с ЧПУ (по данным Свердловского инструментального завода). У заготовки, поступающей на станок с ЧПУ для нарезания зубьев, обработаны задний и передний хвостовик, а передняя направляющая и режущая часть обработаны по цилиндру в размер, равный максимальному диаметру зубьев. Схема обработки протяжки на станке с ЧПУ несколько отличается от схемы обработки на универсальных станках во-первых, на станке с ЧПУ за одну установку детали совмещаются две операции — чистовая токарная обработка наружного диаметра режущей части и нарезание зуба во-вторых, резец врезается в заготовку под углом, равным переднему углу зубьев протяжки, на универсальных же станках резец врезается перпендикулярно оси протяжки, а затем при дополнительной подаче резца получают передний угол. [c.80]

Передний угол протяжки пртеряют с помощью угломера со сменнымг шаблонами для одновременной проверки радиуса впадины зубьев протяжхи. Базой при измерении служат режущие кромки соседних зубьев. При измерении прибор накладывают опорной илоскостью на зубья протяжки, поворачивают державку с шаблоном до совмещения измерительной грани шаблона с передней поверхностью зуба протяжки и по шкале прибора производят отсчет. Радиус впадины зубьев проверяют на просвет. [c.206]

Радиус округления режущей кромки. На фиг. 163 приведены опытные данные, характеризующие влияние радиуса округления режущей кромки Q зубьев протяжки на коэффициент продольной усадки стружки. Протягивание жаропрочной стали ЭИ481 осуществлялось со скоростью резания v = , Ъм мин задний угол а = 3°, передний угол у = 15° радиус е изменялся в пределах от 0,008 до 0,08 мм. [c.344]

Радиус округления режущей кромки. Опытные данные, характеризующие влияние радиуса округления режущей кромки q зубьев протяжки на величину коэффициента заполнения канавки, представлены на фиг. 163. Протягивание жаропрочной стали ЭИ481 осуществлялось со скоростью резания v= , Ъ м/мин задний угол зубьев протяжки а = 3°, передний угол у = 15° радиус q [c.350]

На наростообразование оказывают влияние подъем на зуб s , передний угол у и радиус округления режущей кромки зубьев Q протяжки. С увеличением нарост увеличивается. При протягивании жаропрочной стали ЭИ481 и жаропрочного сплава ЭИ437 с Y = 5 и 10° образуется нарост. В то же время при работе протяжкой с передними углами у > 15°, а особенно у = 25° не наблюдается нароста. [c.354]

Передний угол. Данные табл. 126 показывают влияние переднего угла у режущих зубьев протяжки на глубину и степень наклепа при протягивании жаропрочных стали и сплавов, а также титанового сплава ВТ2. Как видно, с увеличением переднего угла протяжки глубина и степень наклепа понижаются у всех исследованных материалов. Наиболее резко уменьшается глубина наклепа жаропрочного сплава ЭИ598 в два раза вследствие изменения переднего угла у от 5 до 25°. [c.389]

Для нарезания гаек с длинной резьбой при сравнительно малом ее диаметре, а также гаек с многозаходной трапецеидальной, ленточной или метрической резьбой токарем-новатором Б. Ф. Даниловым был разработан новый инструмент — метчик-протяжка. Метчик-протяжка (рис. 337) имеет хвостовик /, расположенный впереди режущей части 2. Последняя выполнена в виде конической резьбы, т. е. каждый последующий зуб имеет определенный подъем, как у протяжки. В конце режущей части помещается калибрующая часть 3. На рабочей части прорезаны винтовые стружечные канавки, направление которых обратно направлению витков резьбы. Угол наклона винтовых канавок выбирают в соответствии с углом наклона резьбы и се каправления. [c.354]

Резцовые головки-протяжки для нарезания прямозубых конических колес относят к наиболее сложным зуборезным инструментам. Различают комбинированные, чистовые и черновые резцовые головки-протяжки. Комбинированные резцовые головки-протяжки (рис. 28) применяют для окончательной обработки зубьев конических колес с модулем 5 мм и менее. Они состоят из черновых, получистовых и чистовых резцов, объединенных в блоки по 4 - 6 резцов. Резцы в протяжках затылованы, задние углы по вершине равны 12°, а по боковой режущей кромке 5°. Боковые поверхности резцов имеют вогнутую форму, выполненную дугой окружности одного радиуса. Угол профиля резцов протяжки равен 22°30. Передний угол резцов у получают во время заточки, обычно он равен 15 [c.293]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...