Полное напряжение — Расчетные формулы

Полное напряжение — Расчетные формулы 5 [c.640]

Проведенные методами теории упругости исследования показывают что расчетные формулы для определения относительного и полного углов закручивания, а также наибольших касательных напряжений при кручении стержней некруглого поперечного сечения можно привести к виду [c.187]

Основной нагрузкой при расчете трубопровода является внутреннее давление. За расчетное внутреннее давление р, как правило, принимают рабочее давление рр. Если во время срабатывания предохранительного клапана давление в трубопроводе повышается по сравнению с рабочим более чем на 10 %, то за расчетное давление следует принимать большую из двух величин р или 0,9/ кл, где ркл -давление в трубопроводе при полном открытии предохранительного клапана. При расчете деталей трубопровода проверяют их прочность при пробном давлении Рпр (ГОСТ 356). В расчетные формулы вместо р подставляют Рпр. при этом допускаемое напряжение [c.805]

При расчете пружин сцепления определяются напряжения кручения в витках т, сила давления вставленной пружины Р и ее осадка /, коэффициент жесткости пружины Соответствующие расчетные формулы и коэффициенты приведены в табл. V.3 и V.4. В этих формулах i—число рабочих витков, равное полному числу витков минус 1,5—2,0 G=80-h85 ГПа [(8-н8,5) 10 кгс/см ] [c.114]

Эту зависимость можно выразить так ток в цепи двигателей прямо пропорционален напряжению контактной сети за вычетом суммы противо-э. д. с. последовательно включенных двигателей и обратно пропорционален полному сопротивлению цепи. Из формул (3) — (5) видно, что с ростом частоты вращения якоря увеличивается противо-э. д. с. и уменьшается ток I. Если же электровоз не трогается с места, то по обмоткам двигателей проходит неизменный расчетный ток. [c.22]

Из-за крайней ограниченности подобных экспериментов в приближенной расчетной оценке прочности при циклах с выдержкой можно исходить из следующих соображений. Чтобы использовать уравнения (3.12) или (3.13), входящие в них запасы и л /о должны быть скорректированы на влияние асимметрии.. Значение л -о, соответствующее работе без выдержки, определяется по формулам (3.11) и (3.15). Для расчета Пщ при циклах с выдержкой время до разрушения to должно определяться по полному напряжению -f < а, действующему на участках 7 [c.117]

Учитывая, что полная толи ина стенки з --= я + С н максимальное напряжение для сварного цилиндра < ф [о , получим расчетную формулу по первой теории прочности [c.58]

Приведенные выше расчетные формулы дают достаточно полное представление о количественных и качественных изменениях напряженного состояния в вентильном элементе, выводе, компаунде и на границах компаунда с выводом и основанием ТВС, вызванных усадкой компаунда при его полимеризации, а также температурными изменениями. Как показывают расчеты напряженного состояния элементов силовых вентилей, герметизированных эпоксидными компаундами, величины напряжений достигают значительной величины н могут превысить допустимые пределы по условиям целостности кремниевых пластин и надежной герметизации вентильных элементов. Например, сжимающие усилия, передаваемые на вентильный элемент, при определенных условиях достигают примерно 1 ООО кгс при диаметре кремниевой пластины 25 мм. [c.179]

Теоретическая оценка напряженного состояния элементов ТВС с помощью приведенных в 6-5 расчетных формул не позволяет выявить полную картину действующих во всех точках элементов конструкции механических напряжений и изменения этих напряжений в процессе эксплуатации ТВС. Это объясняется, во-первых, значительной сложностью реальных конструкций ТВС в сравнении с упрощенной моделью, для которой выведены расчетные формулы, во-вторых, зависимостью величин действующих напряжений от многих эксплуатационных факторов (температуры, времени, внешних механических нагрузок и др.). [c.183]

Учет срока службы. В предыдущих расчетах предполагался весьма длительный срок службы вала, практически весь срок амортизации. Если срок службы вала ограничен и число циклов N напряжений меньше базового числа циклов Л/о, то расчетный предел выносливости можно повысить. При Nиспользования ресурсов прочности. В этом случае расчетный предел выносливости определится по формуле [c.316]

Указанные представления находятся в полном соответствии с результатами оценки прочности при исследовании макроскопического разрушения материалов. Лучшее соответствие расчетных данных с экспериментальными получено в тех случаях, когда формулы для определения эквивалентного напряжения включают как характеристику напряженного состояния, ответственную за появление разрывов сплошности (максимальное [c.133]

Значения величин, вход их в формулы (2.51)-(2.55). Расчетная нагрузка Тщ приравнивается наибольшей из действующих нагрузок за исключением тех, которым соответствует число циклов перемен напряжений за полный срок службы (отсчитываемое от начала координат на циклограмме с нагрузками, расположенными в порядке убывания) N < <5 10 На рис. 2.12,а имеем N 1,1-) > 5 10 , поэтому в варианте, представленном на рис. 2.12,6, ) < 5 10 и 7 ,] = Г,(2). В заданиях на курсовое проектирование обычно принимают Л/ с(г) 5 10 , и в этом случае Тщ = Т,(1, (рис. 2.12, а). [c.34]

В этой формуле Sal — амплитуда окружных напряжений в гибе, МПа п — коэффициент запаса. Этот коэффициент зависит от качества питательной воды. На барабанных котлах коэффициент запаса принимается равным 3,47 для прямоточных котлов, где питательная вода лучше, этот коэффициент принимают равным 2,73. Для котлов, в питательную воду которых могут попадать химические соединения, усиливающие коррозию металла под напряжением, расчетный ресурс в пусках до первичного полного контроля снижается на 30%. [c.198]

Полное расчетное напряжение в этом случае определится по формуле [c.190]

В диапазоне 5 < yujv < 30, т. е. между точками Do и на рис. 9.5, имеет место заметное отклонение опытных точек от каждого из приведенных выше законов. Это указывает на то, что здесь ощутимо влияние как молекулярной, так и турбулентной вязкостей, и полное напряжение должно выражаться формулой (9.2). Поэтому ряд авторов предприняли попытки улучшить теорию учетом не только турбулентных, но и вязкостных напряжений. Было достигнуто несколько лучшее совпадение теоретических и экспериментальных результатов, однако при этом усложняются расчетные зависимости. [c.366]

Конечной целью науки о деформируемом теле данной формы и материала — будь то решение задачи о прочном сопротивлении детали внешним силам или же формоизменении полуфабриката при технологической операции — является создание методики расчета возникаюших в теле деформаций и напряжений. В расчетных формулах этой методики должны найти свое возможно полное и точное отражение три тесно связанные между собой стороны задачи геометрическая, т. е. деформированное состояние рассматриваемого тела, механическая, т. е. создающееся под действием внешних сил силовое взаимодействие его частиц, и физическая, т. е. физическая сущность тех явлений, которые происходят в реальном материале при данных специфических условиях опыта и которые предопределяют взаимную связь геометрии и механики процесса. [c.107]

Заметим, что напряженность может принимать значения от 1 до 5. Напряженность, при которой оператор начинает работать медленнее и менее точно, называется порогом стресса. Для различных операторов порог стресса различен. Пользуясь приведенными выше расчетными формулами, с учетом величин ( , Ец, методом статистического моделирования можно определить фактическое время обслуживания оператором требований. Так, на обслуживание требования при напряженности, равной единице, среднему /-му оператору потребуется ti с. При этом среднеквадратичное отклонение равно Оц. идну и ту же операцию ни один оператор не может вьшолнить дважды за одно и то же время. Очевидно, вероятное отклонение, как характеристика рассеивания, находится в полной зависимости от Установим эту зависимость. Для этого рассмотрим участок длиной I. Вероятность попадания на этот участок составит [c.99]

Трубки Пито были изготовлены из круглых нержавеющих стальных капилляров с наружным диаметром 0,56 мм и внутренним диаметром 0,25 мм. Трубки устанавливались в аэродинамической трубе с помощью микрометрического передвижного устройства, которое позволяло фиксировать положение насадка с точностью 0,025 мм. Измерения начинались вне нограничного слоя трубки Пито перемещались в сторону пластины, максимальное перемещение составляло 75 Л1м. Поскольку точность измерений с помощью трубки Пито зависит от взаимодействия насадка со стенкой, данные измерений, которые были получены при контакте насадка со стенкой, не обрабатывались. Результаты, полученные при удалении насадка от стенки на расстояние меньше одного диаметра насадка, считались не вполне достоверными. Статическое давление на стенке измерялось зондами, вмонтированными в поверхность пластины. Местные значения числа Маха определялись по формуле Релея [15] из данных по полному давлению, измеренному трубкой Пито. Касательные напряжения на стенке рассчитывали исходя из наклона кривой распределения чпсел Маха значения М были получены интерполяцией между измеренными с помощью насадка величинами и нулевым числом Маха на поверхности пластины. Полученные значения умножались на расчетные значения локальной скорости звука и вязкости воздуха при температуре поверхности. [c.400]

В 1983 г. в статье Л. Н. Зайцева, Л. Р. Маиляна и Р. X. Асаада была предложена формула связи момента М с кривизной х, аналогичная эмпирической формуле ЕКБ—ФИП, связывающей напряжение а с деформацией е при одноосно м сжатии бетона. Дефект этой формулы, 1 целом удовлетворительно согласующейся с опытаци, в том, что при некотором значении х расчетный момент меняет знак, переходя через нуль, что не имеет физического смысла [3, с. 66 и 68]. В данной статье с помощью простейщей модели, аналогичной той, что применена автором для уравнения полной диаграммы а—е [1], выведена формула М М(х), свободная от указанного дефекта, и даны рекомендации по построению диаграммы М—х с применением этой формулы. [c.61]

Критические напряжения определяются в зависимости от уровня напряжения а . Если пре-jдусматривать полное использование расчетного сопротивления материала, т. е. полагать о,, = Ry то величину следует определять в соответствии с табл. 11.13. Если допускать критические напряжения о,., меньшими, чем расчетное сопротивление, то момент инерции поперечной балки определяют по формуле [c.322]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...