Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...

Статьи Чертежи Таблицы О сайте Реклама

162, 163 — Напряжения — Расчетные формулы 160, 162, 163 Расчетные формулы

Допускаемые контактные напряжения сдвига для стальных косозубых и шевронных колёс. Нагрузка вдоль контактных линий косозубых и шевронных колёс, даже при идеально точном изготовлении последних, распределяется неравномерно, вследствие различной жёсткости зубьев на разных участках контактных линий [11] и различного износа зубьев (хотя бы только приработочного) при разных скоростях скольжения (в полюсе зацепления скорость скольжения равна нулю). Так как расчётные формулы (4з), (4и), (4к) и (4л) выведены исходя из предположения о равномерном распределении нагрузки по контактным линиям, то для согласования расчёта с эмпирическими данными оказалось необходимым снизить значения допускаемых контактных напряжений для косых и шевронных зубьев R -K по сравнению с напряжениями для прямых зубьев (при <ЗЬ0 —  [c.260]


В табл. 12 указаны напряжения в стенках цилиндров по расчётной формуле  [c.113]

Расчётные формулы для определения напряжений и перемещений по безмоментной теории для основных типов оболочек даются в табл. 17.  [c.153]

ЛИЙ, определяемых при раскрытии статической неопределимости расчётом и действительным значением этих усилий, благодаря отклонениям расчётной схемы от фактической, отклонениям в величинах монтажных натягов, жёсткостей и т. д. в) разница в величине рассчитываемых и действительных напряжений благодаря несоответствию напряжений, даваемых формулами сопротивления материалов, фактическому их распределению, недостаточное соответствие данных о концентрации действительным очертаниям рассчитываемых деталей, а также вследствие влияния остаточных напряжений, напряжений от колебаний и ударов, обычно не учитываемых в расчёте. Эти отклонения в нагрузках, усилиях и напряжениях характеризуются сомножителем п. величина которого, ири использовании более достоверных методов определения усилий и напряжений (теоретических и экспериментальных), должна находиться в пределах 1,0 —1,5, при менее достоверных способах определения напряжённости, при повышенных требованиях к жёсткости величина п-1 можег достигать значений 2—3 и более.  [c.384]

Расчёт круговой замкнутой головки. Наиболее простой формой головки является замкнутая круговая (фиг. 107). Однако и в этом наиболее простом случае распределение напряжений получается различным в зависимости от зазора между пальцем и головкой. Ниже приведены расчётные формулы для случая, когда отношение внешнего диаметра головки к внутреннему близко к 1,2—1,3, палец - полый, зазор составляет примерно 0,2 >/о от Диаметра головки. Из сравнения результатов тензометрирования с расчётными следует, что результаты согласуются  [c.749]

В целях получения расчётных формул для рассматриваемой балки надо повторить в основном вывод, изложенный в 78 и 79. Верхние волокна балки сжаты, нижние растянуты, нейтральный слой проходит на некотором расстоянии г от верхнего края балки. Принимая, что сечения при изгибе остаются плоскими, получаем, что относительные удлинения и укорочения меняются по закону прямой линии (фиг. 272). Умножая относительную деформацию в каждой точке на модуль упругости соответствующего материала, получаем эпюру распределения нормальных напряжений (фиг. 273).  [c.345]

Многочисленные теоретические исследования, касающиеся действия поперечной силы и касательных напряжений, как уже указывалось, принадлежат Д. И. Журавскому. Им же подробно исследовалась работа связей при изгибе составных балок и даны расчётные формулы, сохранившие значение и по сие время. Работы Д. И. Журавского были опубликованы в 1855—1876 гг.  [c.350]

Теоретические исследования, касающиеся главных напряжений при изгибе ( косых напряжений>) и приводящие к современным расчётным формулам, впервые были приложены к расчёту мостовых балок Н. А. Белелюбским, опубликовавшим свои работы в 1870—1876 гг.  [c.350]

Напряжения в элементах расчётной схемы от продольных нагрузок в общем случае определяют по формуле  [c.756]

Расчётная формула, определяя наибольшие динамические фибровые напряжения в рельсе при простом изгибе от действия вертикальных сил, всех факторов воздействия на рельс не охватывает, поэтому полученных по этой формуле расчётных напряжений, будучи меньше максимально возможных действительных, не должны достигать предела текучести. Но если эти расчетные напряжения R, увеличить на те фактические возникающие дополнительные напряжения, которые расчётными формулами не учитываются, то, очевидно, полученное суммарное напряжение в рельсе может быть приравнено к пределу текучести, как к допускаемому безопасному пределу напряжений, характеризующему наибольшее использование металла в сечении рельса.  [c.243]


Оценка эффективности громкоговорителя величиной электроакустического кпд или отдачи имеет вполне определённый смысл и зачастую может быть положена в основу построения системы расчётных формул. Однако в очень многих случаях желательно оценивать громкоговоритель не по акустической его мощности, но по эффекту, создаваемому им в различных точках звукового поля при заданном напряжении на зажимах. Если, наряду с этим, принять во внимание ещё н то обстоятельство, что измерение кпд или отдачи громкоговорителя связано с очень значительными экспериментальными трудностями, то станет понятной практическая необходимость в иных критериях эффективности, лучше приспособленных к потребностям и возможностям технической практики.  [c.168]

Так как усталостные трещины и выкрашивание в поверхностном слое рабочих поверхностей зубьев начинаются вблизи полюса зацепления [24], то расчётное контактное напряжение следует определять при контакте в полюсе зацепления. Эффективный радиус кривизны рабочих поверхностей зубьев в полюсе зацепления в см определяется по формуле  [c.244]

Расчётное контактное напряжение не должно быть больше допускаемого как для зубьев шестерни, так и для зубьев колеса. Допускаемые контактные напряжения сдвига следует определять по приведённым ниже формулам (9)—(9к), составленным на основании опытных (табл. 9—14) и эмпирических данных, с учётом коэфициента безопасности (по отношению к средним экспериментальным данным) 1,25. Если расчёт вести при коэфи-циенте безопасности, равном ], т. е. увеличить допускаемое контактное напряжение на 25 /о, то в некоторых случаях (примерно в 10—20 случаях из 100, если //д < 330) долговечность может оказаться меньше ожидаемой (в 3—4 раза .  [c.259]

Расчётная нагрузка для расчёта зубьев на изгиб отличается от полученной по формулам (21)—(216) расчётной нагрузки для расчёта зубчатых колёс на контактные напряжения, так как коэфициенты эквивалентной нагрузки и коэфициенты качества различны (стр. 279 и стр. 281). Однако различие коэфициентов нагрузки уже учтено в формулах (14) — (14д) и поэтому отдельно определять расчётную нагрузку для расчёта зубьев на изгиб не требуется.  [c.276]

Если расчётные напряжения в балке являются суммой напряжений от вертикального изгиба, горизонтального изгиба и от продольной силы, то величину в формулах (2), (3) и (4) следует заменить напряжением, вызванным лишь одним вертикальным изгибом (при проверке жёсткости в вертикальной плоскости).  [c.865]

В балках, работающих на косой изгиб, расчётные нормальные напряжения проверяют по формуле  [c.866]

Сечение конструируют, как было указано при конструировании балок, и проверяют напряжение в подобранном сечении по формулам (5) — (7). Если отклонение расчётных напряжений от допускаемых более 5 , то делают пересчёт при изменении размеров сечения в требуемом направлении.  [c.874]

Параллельно с освещением особенностей конструкции приводятся формулы для определения расчётных усилий, действующих на узлы и детали, данные, характеризующие работоспособность механизмов и деталей, а также допускаемые напряжения.  [c.463]

Формулы для определения расчётных напряжений в верхних поясах крановых ферм  [c.831]

При предварительном расчёте в качестве характеристики прочности обычно используются представления о допускаемых напряжениях. Допускаемыми напряжениями [з] называются максимальные значения расчётных напряжений, которые могут быть допущены в опасном сечении, при обеспечении необходимой в условиях эксплоатации надёжности работы детали. При этом условие прочности выражается формулой  [c.332]

Необходимо остановиться на вопросе о переходе в практических расчётах от одной теории прочности к другой. В первой четверти нашего века в практике проектирования, особенно в машиностроении, широко применялись формулы, основанные на теории наибольших деформаций. Вполне оправданным оказался переход к более правильным для пластичных материалов теориям наибольших касательных напряжений и наибольшей потенциальной энергии. Надо помнить, что этот переход нельзя осуществлять механически — путём простой замены в условии прочности одного выражения для расчётного напряжения другим. Необходимо изменить и правую часть неравенства — величину допускаемого напряжения [а]. Дело в том, что, уточняя расчёт, вводя в практику более правильную теорию прочности, мы должны во многих случаях изменить и коэффициент запаса к, а значит и [а]. Если этого не сделать, то можно впасть в ошибку. Ниже, иа примерах в отделах сдвига и изгиба, это будет разъяснено детально.  [c.150]

Что касается формулы для расчётных напряжений, то на практике ещё удержалась проверка по первой теории прочности (наибольших нормальных напряжений)  [c.337]

Поэтому, вводя на практике вычисление расчётного момента по новым формулам, необходимо поднять допускаемое напряжение [о] настолько, чтобы диаметры валов, благополучно работающих на практике, были оправданы новыми методами расчёта и достаточно надёжными опытными исследованиями.  [c.515]

Т = Т +а й, Наследуя этой методике, удобно применить формулу так называемого расчётного напряжения  [c.115]

Эти расчётные напряжения (максимальное и минимальное) для каждого расчётного сечения определяются по формулам  [c.256]


Расчётные напряжения, которые надлежит сравнивать с допускаемыми напряжениями при простом растяжении или с пределом текучести, определяются по формулам.  [c.228]

Учтя по приведённым выше формулам влияние давления пара, в случае, когда расчётным колесом является ведущее колесо паровоза, получаем формулу динамических напряжений в рельсе в виде  [c.244]

Следует отметить, что согласно данным табл. 6.1 наблюдается общая закономерность отклонения расчётных значений коэффициента от опытных значений К . Причём, с увеличением диаметра поперечного сечения это отклонение более существенно. Это можно объяснить тем, что изменение остаточных напряжений при ППД зависит от объёма деформированного металла. Это положение подтверждается экспериментальными данными величина остаточных напряжений не всегда согласуется с изменением поверхностной твёрдости и глубины наклёпанного слоя, величина сжатого поверхностного слоя отличается от глубины наклёпанного слоя, определяемой по формуле (6.4). Поэтому при выборе и контроле режима поверхностного упрочнения следует ограничиться определением эффективной толщины упрочненного слоя, лимитированной глубиной зоны распространения напряжений сжатия по поперечному сечению. На этой глубине эпюра остаточных напряжений меняет свой знак. Введение в расчётную практику эффективной толщины к должно отразиться на точности самой методики расчёта.  [c.138]

Обэзначения в формулах ( а) — (13д) to — основной шаг в см т — расчётное контактное напряжение сдвига, найденное по формуле (4) или (4з) без учёта кратковременных перегрузок, т. е. при 1 [если для прямозубых колёс ц > 6 (Д(, —8), то при определении т для расчёта на заедание и в формулах (13г)—(13д) следует принимать и - 6 (До-8)] Пц, — число оборотов в минуту шестерни для планетарных передач  [c.265]

Для проверки прочности материала в самом общем случае действия сил на брус должны быть использованы расчётные формулы 94 [формулы (15.14—15.17)1 или 167 [формулы (28.1)], выведенные на основе той или иной теории прочности. Сравнивая величчну расчётного напряжения, вычисленного по одной из формул (15.14—15.17) или (28.1), с величиной допускаемого напряжения, получаем возможность решить одну из двух практически важных задач определить размеры поперечного сечения бруса или проверить првч-ность материала при известных размерах сечения бруса.  [c.521]

Ввиду того что вопрос о величине контактных напряжений с учётом сил, действующих в слое смазки, ещё не исследован, расчёт на контактные напряжения условно можно производить по максимальному контактному напряжению сдвига, используя формулу (16), причём допускаемые контактные напряжения сдвига Не следует определять на основании экспериментальных и эмпирических данных по усталости рабочих поверхностей зубьев и роликов. Имеющиеся экспериментальные данные позволяют предположить, что опасное контактное напряжение сдвига, возникающее при работе смазанных зубьев непосредственно у поверхности, близко по величине к условному расчётному контактному напряжению сдвига. По теории Герца — Беляева контактное напря жение одинаково для обеих поверхностей, находящихся в контакте.  [c.244]

Козфициент формы зуба у определяется без учёта сил трения. Значения у при этих условиях для нормального 20-градусного зацепления приближённо можно принимать равными 1,06уб — для прямых зубьев и osp — для косых и шевронных зубьев, где — козфициент формы зуба, найденный по формуле (15а). Расчётная нагрузка принимается та же, что и при расчёте зубьев на износ. В табл. 16 (стр. 262) приведены допускаемые напряжения изгиба по британскому стандарту (для 25 ООО час. работы передачи).  [c.275]

Изменение метода опрёДелёния расчётных напряжений привело к соответствующему изменению расчетных формул. Например, с 1965 г. приведенное напряжение в цилиндрической стенке котельного барабана толщиной более 20 мм определяется по формуле  [c.25]

Нормальные напряжения, возникающие в поясах балок при кручении, определяются по формз лам табл. 9, где й — расстояние между центрами тяжести поясов балки И/ = —расчётный фактор изгиба пояса при кручении 1у — момент инерции сечения балки относительно вертикальной оси у — у, 6-ширина пояса балки С=810000Агг/сл2-модуль упругости при сдвиге а —коэфициент, определяемый по формуле  [c.929]

Перейдём к рассмотрению предельного случая исчезающе малой длины участка загружения, т. е. к рассмотрению задачи о растяжении цилиндра касательными силами, направленными противоположно, распределёнными по двум окружностям, находящимся на расстоянии 2СоРо ДРУГ О г ДРУга. Интенсивность касательного усилия на единицу длины дуги окружности обозначим через 5. Тогда равнодействующая растягивающая сила Р = 2ттро5 и расчётное напряжение должны быть определены по формуле  [c.426]


Смотреть страницы где упоминается термин 162, 163 — Напряжения — Расчетные формулы 160, 162, 163 Расчетные формулы : [c.146]    [c.261]    [c.270]    [c.230]    [c.237]   
Справочник машиностроителя Том 3 Изд.3 (1963) -- [ c.159 , c.162 , c.163 ]



ПОИСК



162, 163 — Напряжения — Расчетные формулы 160, 162, 163 Расчетные формулы концентрации — Графики

162, 163 — Напряжения — Расчетные формулы 160, 162, 163 Расчетные формулы на сеточной модели

162, 163 — Напряжения — Расчетные формулы 160, 162, 163 Расчетные формулы предельные — Расчетные формул

162, 163 — Напряжения — Расчетные формулы 160, 162, 163 Расчетные формулы прогиба — Расчетные формулы

162, 163 — Напряжения — Расчетные формулы 160, 162, 163 Расчетные формулы ребрами

162, 163 — Напряжения — Расчетные формулы 160, 162, 163 Расчетные формулы с отверстием круговым — Коэффициент концентрации — Графики

316 — Кручение — Расчетные формулы постоянного сечения — Деформация продольная 22 — Масса приведенная 404, 405 — Напряжения

434 Формулы*441 — Расчетные формулы в условиях статического напряжения

Брусья с вырезом — Коэффициент концентрации — Формулы расчетные напряжений

Валы вращающиеся — «Застревание круглого поперечного сечения Напряжения при кручении — Расчетные формулы

Вырезы <— Напряжения номинальные Расчетные формулы

Двутавры Кручение — Напряжения — Расчетные формулы

Деформации, напряжения. Запас прочности, расчетные формулы

Допускаемые напряжения и основные расчетные формулы Допускаемые напряжения

Жесткость — Расчет Кручение — Напряжения — Расчетные формулы

Изгиб 262 — Концентрация напряжений пластин круглых 355 Таблицы расчетных формул

Материал шпонок, допускаемые напряжения и расчетные формулы

Механические характеристики. Допускаемые напряжения Расчетные формулы при растяжении (сжатии)

Напряжение расчетное

Напряжения 5 — Зависимости в опасной точке толстостенных цилиндров при его нагружении — Расчетные формулы

Напряжения Расчетные формулы Расчетные прямоугольные, подкрепленные

Напряжения Расчетные формулы Расчетные растягиваемые — Воспроизведение

Напряжения Расчетные формулы Расчетные с вырезами боковыми — Растяжени

Напряжения Расчетные формулы Расчетные с отверстием круглым — Напряжения наибольшие — Формулы

Напряжения Расчетные формулы Расчетные с отверстием у края — Коэффициент

Напряжения Расчетные формулы Расчетные с отверстием эллиптическим Напряжения наибольшие — Формулы

Напряжения Расчетные формулы Расчетные с отверстием — Растяжение

Напряжения Расчетные формулы Расчетные тонкие — Расчет

Напряжения Расчетные формулы Расчетные треугольные равносторонние

Напряжения Расчетные формулы круглые

Напряжения Расчетные формулы круглые кольцевые

Напряжения Расчетные формулы плоские — Сопряжения—Размер

Напряжения Расчетные формулы подкрепленные ребрами — Напряжения критические

Напряжения Углы наклона ¦— Расчетные формул

Напряжения в балках в в брусьях при кручении — Расчетные формулы

Напряжения в балках в зоне контакта — Расчётные формулы

Напряжения в металле газе — Расчетные формулы

Напряжения и деформации, вызываемые контактные в подшипниках качения — Расчетные формулы

Напряжения касательные 5 — Свойство в стержнях тонкостенных — Расчетные формулы

Напряжения касательные 5 — Свойство при кручении — Расчетные формулы

Напряжения касательные 5 — Свойство при поперечном изгибе — Расчетные формулы

Напряжения касательные — Закон брусьев — Расчетные формулы

Напряжения контактные в подшипниках качения — Расчетные формул

Напряжения местные наибольшие на участке базы тензометра — Расчетные формулы

Напряжения местные номинальные 20, 443, 527 — Расчетные формулы

Напряжения местные нормальные— Обозначение 303 Расчетные формулы

Напряжения местные разрушающие для пластмасс Расчетные формулы

Напряжения при деформациях— Расчетные формулы

Оболочки большой гибкости круговые — Напряжения — Расчетные формулы

Оболочки большой гибкости составные — Напряжения — Расчетные формулы

Оболочки большой гибкости сферические — Напряжения — Расчетные формулы

Однотавры — Кручение — Напряжение — Расчетные формулы

Пластинки гибкие прямоугольные — Напряжения — Расчетные формулы

Пластинки жесткие квадратные — Напряжения — Расчетные формулы

Пластины неограниченные — Напряжения — Расчет пластмассовые круглые — Изгиб Расчетные формулы

Подшипники Напряжения контактные — Расчетные формулы

Полное напряжение — Расчетные формулы

Сечение круглое сплошное Диаметр прокатные — Кручение — Напряжения — Расчетные формулы

Трубы круглые толстостенные нагруженные — Напряжение — Расчетные формул

Формулы для расчетных напряжений. Сопоставление теорий прочности

Шайбы Напряжения Примеры нагруженные — Напряжения Расчетные формулы

Эллипсоиды вращения — Напряжения Расчетные формулы

Эллипсоиды вращения — Напряжения Расчетные формулы ческие — Расчетные формулы

Энергия вала потенциальная — Расчетные формулы деформации — Формулы 15 — Выражение через напряжения — Формулы



© 2025 Mash-xxl.info Реклама на сайте