Фокусные расстояния — Расчет

Аналогично можно провести расчет освещенности дифракционной картины на экране В при освещении некогерентным круглым источником S двух одинаковых круглых отверстий в непрозрачном экране А. Введем следующие обозначения р — радиус некогерентного излучателя d — расстояние между отверстиями в экране А а — радиус кругового отверстия R — главное фокусное расстояние линз L и L2 [c.311]

Расчет затрат на одно просвечивание по разным типам и активностям источников при разных условиях просвечивания (фокусное расстояние, тип пленки, вид экрана) на разных толщинах изделий, подвергаемых контролю, дает возможность установить зависимость затрат на собственно просвечивание от перечисленных факторов. Эти зависимости для удобства практического использования могут быть облечены в форму номограмм. Установление таким образом границ целесообразного применения тех или иных излучателей для данного назначения значительно упрощает задачу их выбора. [c.84]

Просвечивание моделей стыков производилось в] соответствии с данными, полученными геометрическим расчетом, то есть при фокусных расстояниях и сдвиге источника от оси шва, обеспечивающих максимальную выявляемость дефектов. Модели стыков просвечивались у-лучами Сово и Ец1 -1м. [c.325]

Расчет фокусных расстояний. [c.232]

Предварительный габаритный расчет оптической системы. Расчет производится на основании теории идеальной оптической системы и в предположении, что линзы являются тонкими, в предварительном расчете призмы и зеркала заменяют воздушным слоем, длина которого равна длине хода в них осевого луча, деленной на показатель преломления их стекла. Затем, исходя из необходимого расположения оптических элементов системы, их фокусных расстояний и диаметра одной из диафрагм, рассчитывают последовательно диаметры отверстий всех элементов по уравнениям тангенсов [c.234]

Фокусные расстояния — Расчет 232 Фокусы оптической системы 231 Фон 257 [c.555]

Расчет фокусных расстояний. В оптической системе с одной поверхностью [c.321]

Последнее выражение используют вместо третьего из соотношений (4.1), если задание на расчет объектива включает его фокусное расстояние. В любом случае требуется выполнить три конструктивных условия, а следовательно свободны четыре параметра из семи. В третьем порядке малости есть пять типов аберраций, но в системах на основе ДЛ условия компенсации астигматизма и кривизны поля совпадают, поэтому четырех параметров достаточно для того, чтобы компенсировать все аберрации третьего порядка. [c.106]

Если задание на расчет объектива включает не габаритный размер, а фокусное расстояние объектива, то вместо первого из соотношений (4.8) применяют формулу [c.109]

Вместо фокусного расстояния дублета / может быть задан габаритный размер системы L = —s d s. Последовательность расчета параметров дублета в этом случае изменяется, но его конструкция будет по-прежнему однозначно определяться радиусами гь гг и толщинами d[, d [c.159]

Одновременное равенство нулю всех полевых аберраций, и, более того, одновременное равенство нулю комы и астигматизма дублета При р ==—10 оказалось невозможным. Расчеты показали, что совместная компенсация комы и астигматизма в комбинированном дублете, включающем мениск с равными радиусами, невозможна при любом увеличении.Дисторсия вместе с комой устраняется в довольно широком диапазоне изменения г и d, что соответствует изменению фокусного расстояния ДЛ в пределах / /2 3/, однако этот результат как раз сильно зависит от увеличения дублета. Достаточно отметить, что при ji = = —0,1 компенсация комы вообще невозможна. Полученные негативные результаты относятся к вполне определенной схеме компоновки комбинированного объектива как системы, состоящей из рефракционного и дифракционного компонентов. Это означает, что ДЛ не может находиться между поверхностями РЛ, хотя в принципе такая компоновка возможна (см. п. 5.2). [c.161]

Помимо перечисленных вопросов в настоящей главе будут рассмотрены расчет структур и изготовление ДЛ с заданными оптическими параметрами (фокусным расстоянием и коэффициентами асферической деформации), что необходимо для реализации схем объективов, полученных в результате аберрационного расчета. [c.194]

Выражение (7.14) наиболее удобно при расчете оптических систем, поскольку отрезки s, s используют в формулах для полевых аберраций линзы [см. выражения (1.31)], а величины 6,-совпадают с коэффициентами сферической аберрации, которую вносит линза в падающую на нее сферическую волну. Однако эйконал записи можно представить, используя не отрезки ДЛ, а ее фокусное расстояние f и новые коэффициенты асферической деформации Ыр [c.206]

Следует заметить, что аналогичный подход можно использовать при расчете диаметра пятна пучка в фокальной плоскости линз. Рассмотрим случай, когда рассеиватель на рис. 7.11, а помещен перед линзой с фокусным расстоянием f = L. Тогда максимум интенсивности будет в точке с координатой л = О (т. е. в центре плоскости регистрации), поскольку линза даст сферический волновой фронт и вклады от волн, дифрагированных в точках Р, Р, Р" и т. д., складываются в фазе с волнами, исходящими из точек Pj, Pj, Р 2 и т. д. Размер пятна в фокальной плоскости снова приближенно дается выражением (7.57), и для рассматриваемого случая мы имеем dg = 2Xf/D. Этот результат [c.468]

Объектив по расчету Гаусса. Фокусное расстояние Объектива f = 1000 мм, сво-. бодный диаметр D = 77 мм (табл. 1.43). [c.117]

Приведем пример расчета коррекционной линзы для визуального объектива. Предположим, что хроматическая аберрация визуального объектива с фокусным расстоянием 10 м равна 42 мм для лучей h и F. Требуется рассчитать коррекционную линзу из флинта Ф2. у которого Пд = 1,6164 v = 36,6 П1, — Пр = = 0,01834 па = 1,6285. [c.120]

По полученным поперечным аберрациям k и А1 вычисляются угловые аберрации делением на фокусное расстояние и умножением на 3440, что дает нх выражения в угловых минутах. Очень существенно при выполнении расчетов наглядно представлять геометрическое значение и знак величин k я А1. . [c.146]

На р ис. 11.12 и 11.13 значения k и М выражены в угловых минутах и, следовательно, не зависят от фокусного расстояния окуляра. Сплошными линиями, показаны постоянные значения Pj, штриховыми — постоянные значения разности рз — В наиболее интересной для практики области (k и ДГ около нуля) роли перемен- -ю. ных Рг и рз — Ра резко разделяются первый (Ра) из этих параметров влияет почти исключительно -к -на величину к, второй (Рз —Ра) — на ДГ такое разделение влияний 20 очень облегчает расчет, но при этом не следует уходить нз довольно узкой области, лежащей между [c.153]

Другой прием заключается в добавлении толстой менисковой отрицательной линзы, увеличивающей фокусное расстояние объектива без удлинения системы этот прием выполнен в расчете бинокля 4Х А. И. Слюсаревой (рис. 11.33). Фокусное расстояние объектива / = 100 мм, окуляра / = —25 мм, диаметр объектива 50 мм. Конструктивные элементы такого бинокля даны в табл. П.16. [c.194]

Астрономические и геодезические трубы. Эти трубы отличаются от остальных значительными увеличениями, очень малым углом поля зрения со стороны объектива, малым фокусным расстоянием окуляра (в геодезических трубах). Поэтому можно вести расчет [c.197]

Дальнейшие вычисления опускаются, так как несколько примеров таких расчетов даны в гл. I. В предложенном решении входной зрачок и действующая диафрагма находятся сзади объектива. Существует еще другое решение задачи при положении диафрагмы впереди объектива. Читателю предлагается найти это второе решение и выяснить его связь с первым. Изучение влияния положения входного зрачка на суммы Зейделя показывает, что его изменение в небольших границах, порядка 1 —2% фокусного расстояния, не оказывает особо большого влияния на конструктивные элементы системы. [c.212]

Расчет симметричного объектива из двух бесконечно тонких компонентов. Пусть ср — относительная оптиче ская сила каждого компонента d — расстояние между компонентами при фокусном расстоянии, равном единице аир— углы пересечения первого и второго вспомогательных лучей с осью после преломления через первый компонент Aj — высоты пересечения первого вспомогательного луча с первым н вторым компонентами j/i и — то же для второго вспомогательного луча действующая диафрагма находится посередине между линзами. [c.215]

Расчет фотографического объектива с переменным фокусным расстоянием разделяется на три части [c.292]

Изложенная теория идеальной оптической системы носит совершенно общий характер, т. е. применима к аксиально симметричным системам произвольной конструкции. Система оказывается полностью заданной, если известно взаимное расположение четырех кардинальных точек. Положение этих точек в каждой конкретной системе, разумеется, зависит от ее конструкции (от кривизны преломляющих и отражающих поверхностей, их расположения, показателя преломления и т. п.). Существует несколько методов нахождения кардинальных точек. Один из них состоит в последовательном расчете хода лучей, падающих на систему слева и справа параллельно оси. При этом к каждой преломляющей поверхности применяется (формула (71.2) или (71.3). Сущность другого, более употребительного метода, ясна из следующего. Пусть даны две оптические системы и для них известны фокусные расстояния и положения главных точек, причем обе системы расположены на общей оси на некотором известном расстоянии друг от друга тогда можно вычислить (фокусные расстояния и положения кардинальных точек сложной системы, состоящей из этих систем. Таким образом, если сложная система состоит из двух или больщего числа подсистем с известными кардинальными точками, то производя описанный процесс сложения несколько раз, можно определить параметры системы в целом. [c.300]

Рассчитать угловую и линейную дисперсию спектрографа, снабженного тремя ше-стидесктиградусными призмами из стекла С-3 и имеющего камерную линзу с фокусным расстоянием f = 250 мм. При.змы поставлены на минимум отклонения для луча F. Дать расчет для нескольких длин волн. Построить расчетный график, откладывая по оси абсцисс расстояние между линиями, а по оси ординат — длину волны, [c.888]

При воздействии импульса излучения ОКГ, сфокусированного с помощью цилиндрической оптики, зона упрочнения в плане представляет собой полосу длиной I и шириной Ь. Причем вполне справедливым оказывается принятое в расчетах предыдущей главы допущение о радиусе закругления концов полосы, примерно равном Ы2. Форма зоны в продольном сечении имеет вид, показанный на рис. 54, а, причем размеры ее соответствуют режиму облучения стали ШХ15 импульсом с энергией 30 Дж, длительностью 6 мс с помощью цилиндрической линзы с фокусным расстоянием Р — 35 мм. [c.80]

Оптические методы измерения основаны на использовании таких явлений, как рассеивание, отражение, по-глош,ение света, интерференция и дифракция при прохождении луча через капельный туман. В результате прохождения лучей света через факел распыленной жидкости яркость света уменьшается. При расчетах капли можно принимать за непрозрачные шарики (капли тяжелых топлив обычно темные и практически не пропускают лучи света). При прохождении через капли светлых топлив параллельные лучи света очень рассеиваются, так как капли в этом случае представляют собой линзы с малым фокусным расстоянием. Измеряя освеш,енность, зависящую от диаметра капель, определяют средний диаметр по Заутеру. [c.38]

Для теплового расчета лазерной пайки можно рассмотреть случай контактирования соединяемых материалов по границе раздела, в частности материала с припоем-покрытием. Для этого рассматривается задача о на-треве двухслойных материалов при условии их идеального контакта, описываемая системой дифференциальных уравнений, учитывающих температуру нагрева в зависимости от длительности импульса, фокусного расстояния, состояния поверхности нагреваемого тела и других параметров [14]. [c.182]

Фокусное расстояние объектива с подлол<ками определяют по той же формуле (4.2), что и без подложек, но с заменой d на эффективное расстояние d, поэтому если задание на расчет объектива включает его фокусное расстояние f, то d определяют в соответствии с формулой (4.9), а расчет остальных конструктивных параметров ведется согласно (4.21). [c.116]

Обратимся теперь к выбору фокусного расстояния фурье-объектива. Ясно, что при заданных значениях радиуса транспаранта / т и его максимальной пространственной частоты Отах ВО всех случаях можно найти достаточно большое фокусное расстояние объектива, обеспечивающее практическое отсутствие аберраций, а также приемлемый минимальный период структуры ДЛ Гшт = 1/(4отах) из выражения (4.46) при /tomax Rt- Однако, как и в подавляющем большинстве задач, желателен минимальный габаритный размер фурье-анализа-тора, т. е. минимальное фокусное расстояние объектива. При уменьшении последнего прежде всего, как следует из выражения (4.46), уменьшается период структуры ДЛ. Помимо трудностей изготовления это приводит к увеличению углов дифракции лучей на ДЛ и, как следствие, к росту аберраций. Одновременно аберрации растут и за счет увеличения апертурного угла объектива, сопровождающего уменьшение f при постоянном Rr- Таким образом, по мере уменьшения фокусного расстояния качество изображения падает, поэтому каждую пару значений параметров транспаранта R и Отах можно сопоставить с минимальным значением фокусного расстояния /min, при котором качество изображения в фурье-плоскости еще может считаться практически совпадающим с дифракционно ограниченным (разрешение в спектре пространственных частот по мере уменьшения / незначительно ухудшается). Найдем это значение численно методом расчета хода лучей, уменьшая f до получения на краю спектра качества изображения, соответ-ствующего лучевому критерию Q4 = 0,7.. [c.154]

Результаты подобных расчетов приведены на рис. 4.12. Вычисления проводились для области значений параметров транспаранта, представляющих наибольший практический интерес [26], рабочая длина волны Я, = 632,8 нм. Вдоль каждой кривой на рис. 4.12 минимально возможное фокусное расстояние объектива постоянно, а период структуры ДЛ объектива меняется. Некоторые его значения отмечены на кривых. Данные рис. 4.12 показывают большие потенциальные возможности дифракционного фурье-объек-тива. Низкий уровень оста-точных аберраций дублета линза — асферика позволяет рассчитывать на его основе фурье-анализаторы с высокими оптическими характеристиками, причем параметры их линз технологически достижимы. Так, фокусное расстояние объектива, способного обеспечить обработку транспаранта диаметром = 80 мм при максимальной пространственной частоте 0тах = 70 ММ- , / -= 400 ММ (габаритный размер системы — 800 мм), минимальный период в структуре ДЛ "min — [c.155]

Ценным свойством рассмотренного дублета является то, что один из его элементов не имеет оптической силы и, следовательно, не оказывает влияния на фокусное расстояние, увеличение, положение главных плоскостей и другие характеристики в гауссовой области. Поэтому при компоновке оптической системы можно на первом этапе вообще не учитывать наличия асферик, оперируя только со сферическими преломляющими поверхностями, а дифракционные асферики вводить уже в готовую схему, гауссовы характеристики которой (ход нулевых лучей) при этом не изменяются. При расчете аберраций третьего порядка также не обязательно учитывать наличие асферик как таковых. Вместо этого можно просто считать, что СПП характеризуется в третьем порядке аберрационными коэффициентами [c.175]

Пример расчета окуляра Рамсдена для астрономического объектива. Пусть требуется рассчитать окуляр Рамсдена с фокусным расстоянием 15,2 мм для астрономической трубы. Если увеличение всей системы велико — порядка 160, то можно считать, что входной зрачок окуляра находится иа бесконечности, а следовательно, выходной зрачок помещается в задней фокальной плоскости. Можно положить высоту г/ пересечения второго вспомогательного луча со второй линзой в обратном ходе равной единице со знаком минус. Имея в виду для окуляра самостоятельное исправление, примем, что сумма S,,, имеет значение от —0,3 до —0,35. Величину можно брать равной нулю, но еще лучше дать.ей небольшое отрицательное значение в пр.еделах от —0,2 до —0,3, компенсирующее обычно встречающуюся кому объективов. [c.139]

Некоторые затруднения вызывает расчет труб малых увеличений с широкоугольными окулярами, так как обычные объективы, описанные в гл. I, непригодны из-за большого астйгматизма кривизна поля у них также значительна, вследствие малого фокусного расстояния объектива. Применение обычных фотообъективов типа универсальных вроде индустара и триплета нерационально их сферическая аберрация при одинаковом фокусном расстоянии и относительном отверстии в несколько раз больше, чем у обычных объективов. [c.203]

Теория симметричного объектива при бесконечно удаленной плоскости предмета гораздо сложнее и не может быть изложена здесь полностью 13]. Укажем только, что некоторые свойства симметричных объективов, имеющие место при увеличении —1, приближенно сохраняются н при бесконечно удаленной плоскости предмета. В частности, кома, дисторсия и хроматическая разность увеличений такого симметричного объектива достаточно малы " сферическая, хроматическая аберрация, астигматизм и кривизна всего объектива тесио связаны с одноименными аберрациями второй половины при бесконечно удаленном предмете и при изменениях конструктивных элементов меняются параллельно с аберрациями этой половины. Все перечисленные свойства облегчают расчет и изучение симметричных систем. Симметричные системы обладают еще тем ценным свойством, что объектив может быть использован и без первой половины, причем фокусное расстояние одной половины приблизительно в два раза больше, чем у целого объектива, а светосила (относительное отверстие) падает в два-три раза. Кроме того, объектив из одной половины симметричного объектива часто необходимо более или менее диафрагмировать, так как при наилучшем исправлении всего объектива в целом аберрации второй половины могут достигать заметных величин. [c.214]

В качестве примера выполним расчет кииопроекциоиного объектива с фокусным расстоянием 150 мм и относительным отверстием 1 2 из стекол каталога. Диагональ кинокадра имеет в длниу 30 мм, угол 2 W поля зрения определяется следующим образом [c.226]

Весьма действенный способ исправления кривизны был применен, сознательно или нет, Тейлором еще в 1891 г. при расчете объектива триплет, состоящего, как известно, из трех линз двух положительных и одно5 отрицательной в середине,-разделенных небольшими, по сравнению с фокусными расстояниями линз, воздушными промежутками. [c.234]

Первые попытки рассчитывать телеобъективы с переменным увеличением не увенчались успехом, так как удовлетворительное качество изображения у таких систем может быть получено только при одном определенном увеличении, а при остальных появляются значительные аберрации. В начале 1900-j годов все фирмы перешли уже к расчету и изготовлению телеобъективов с постоянным увеличением, причем последнее не превышает трех, а чаще всего равно двум. Как исключение из общего правила, выделяется система Адон Далльмейера, представляющая собой. трубку Галилея с увеличением 3 система применяется как насадка к любому фотхюбъективу и увеличивает его фокусное расстояние в три раза. В. дальнейшем эта система была несколько изменена и превратилась в самостоятельный телеобъектив. [c.282]

Так как конструкция телеобъективов по большей части очень проста, то прн их расчете особенно удобно применять зейделеву теорию аберраций 3-го порядка именно в этом частном случае толщины компонентов малы по сравнению с фокусным расстоянием всей системы и формулы получают сравнительно простой вид отступления от этого предположения практически настолько малы, что ими можно пренебречь. [c.285]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...