Относительная локальная ориентация детали и инструмента

Относительная локальная ориентация детали и инструмента [c.200]

Зависимость д= - -0 дает возможность аналитически рассчитать величину угла д относительной локальной ориентации детали и инструмента в текущей точке К их касания. [c.204]

Текущее значение Sg нодачи вдоль строки формообразования является функцией величины угла ц относительной локальной ориентации детали и инструмента, значений нормальных радиусов кривизны и R g поверхностей Д yi И, измеренных в одном и том же плоском нормальном сечении, касательном к траектории формообразования, и от направления движения формообразования Sg, осуществляемого под некоторым углом , т.е. Sg = Sg( R g R g ). [c.479]

Относительное положение и локальная ориентация детали и инструмента в процессе обработки. Наивыгоднейшее относительное положение детали и инструмента в процессе обработки обеспечивается так. [c.456]

Индикатриса кривизны Ind И поверхности И определяется единственным образом, если задан не только диаметр АВ и касательная AM, но и дополнительные условия. Таким дополнительным условием может быть, например, известная относительная ориентация детали и инструмента - она определяется величиной угла д относительной локальной ориентации поверхностей Д м. И. [c.217]

Характер касания поверхностей Д н И, параметры их локальной топологии и относительная локальная ориентация определяют эффективность применяемого способа обработки детали. Эффективным средством увеличения производительности и повышения точности формообразования поверхностей деталей гладким регулярным отсеком поверхности И инструмента является управление значениями параметров локальной топологии поверхностей Д н И ъ точке К их касания, которые определяют геометрию касания этих поверхностей. [c.191]

В процессе обработки инструмент занимает различные положения относительно детали - ориентация поверхности if относительно поверхности Д изменяется во времени. Более того, в фиксированной точке К инструмент имеет одну степень подвижности относительно детали - возможность поворота вокруг контактной нормали (см. гл. 3, раздел 2.3. Ориентирующие движения инструмента ). Поэтому в общем случае поверхности Д л И занимают такое положение одна относительно другой, в котором их первые главные секущие плоскости j и образуют угол д относительной локальной ориентации. [c.224]

Поверхность И инструмента развернута относительно поверхности Д детали на угол д относительной локальной ориентации. Поэтому радиус кривизны сечения поверхности И инструмента той же нормальной плоскостью С, можно определить из соотношения [c.372]

Как правило, управлять параметрами д и R JJ поверхности детали нельзя - в заданной точке К на поверхности Д их значения фиксированны. Параметрами д и ц управлять можно, поскольку с заданной точкой К на поверхности Д можно вводить в касание поверхность И инструмента различными своими точками и, кроме того, путем изменения величины угла д относительной локальной ориентации различным образом ориентировать инструмент относительно детали. Более широкими возможностями в этом отношении обладают инструменты с изменяемой в процессе обработки геометрией исходной инструментальной поверхности (Родин П.Р. и др., 1976 Радзевич С.П., 1988). [c.436]

Если угол ц относительной локальной ориентации не кратен , направление движения 3 (4) построчного огибания зависит от степени конформности поверхностей (рис. 8.9.5) и чем более поверхность И инструмента конформна новерхности Д детали, тем в большей степени наивыгоднейшее направление движения 3 (4) отклоняется от занимающей неизменное положение мепьшей оси индикатрисы [c.463]

Наивыгоднейшее относительное положение детали и инструмента достигается и в процессе обработки поддерживается введенными в кинематику формообразования движениями ориентирования второго рода. В задаче синтеза локального формообразования открытым остается вопрос о наивыгоднейшей в текущий момент времени ориентации инструмента относительно детали. [c.467]

Критические значения нодач инструмента. Обработка сложных поверхностей деталей на многокоординатных станках с ЧПУ производится с двумя подачами с подачей 8 инструмента вдоль строки формообразования и с подачей 8ц поперек строки прохода инструмента по поверхности детали для осуществления обработки очередной строки формообразования. Расчет критических значений подач 8 и 877 производится исходя из условия достижения требуемой точности обработки, определяемой допуском [ь] на величину результирующей погрешности формообразования. Во внимание при этом принимаются как постоянные, так и переменные параметры процесса обработки текущие значения параметров локальной топологии поверхностей Д и И локальная ориентация, направление мгновенного относительного движения формообразования. Если обработка производится лезвийным инструментом, учитываются особенности реализуемого в этом случае дискретного формообразования поверхности Д детали. [c.446]

Решением задачи синтеза локального формообразования являются, в частности, параметры наивыгоднейшего относительного положения, ориентации и направления движения поверхности И инструмента относительно детали. Необходимость решения этой задачи следует из того, что в момент формообразования в точке К должно выполняться условие контакта N = О, где N - вектор контактной нормали, а У - ско- [c.454]

НИЯ. В СВОЮ очередь увеличение критических значений этих подач достигается путем увеличения степени конформности поверхности И инструмента к поверхности Д детали в направлении каждой из подач Sg и Syj. Для этого в обобщенной принципиальной кинематической схеме многокоординатного формообразования (см. выше, рис. 2.1) предусмотрены движения ориентирования инструмента, которыми с заданной точкой К на поверхности Д детали вводится в касание наивыгоднейшая точка поверхности И инструмента. После этого обеспечивается наивыгоднейшая их относительная ориентация и определяется наивыгоднейшее направление движения формообразования. Наряду с локальным синтезом исходной инструментальной поверхности, в этом состоит сущность решения задачи синтеза локального формообразования. [c.455]

Вследствие того, что для выполнения третьего условия формообразования в каждом нормальном сечении поверхностей Д н И должно выполняться определенное соотношение между нормальными радиусами кривизны этих поверхностей, можно построить области, в которых центры главных кривиз исходной инструментальной поверхности расположены быть не могут - это так называемые запрещенные зоны. Например, для плоского нормального сечения поверхности детали (рис. 7.22) запрещенными являются зоны 1 и 2. При построении запрещенных зон требуется учет влияния на форму и положение производной фокальной поверхности величины угла относительной локальной ориентации детали и инструмента. [c.397]

Наивыгоднейшее значение Цэфф угла относительной локальной ориентации детали и инструмента определяется так. [c.467]

При перемещении ипструмепта вдоль строки формообразования площадь пятна контакта детали и инструмента должна изменяться в соответствие с изменением главных кривизн новерхности Д. Однако это не нро-исходит. Изменение площади пятна контакта, вызванное изменением в текущей точке К главных кривизн Rj д и Rj д новерхности детали, компенсируется соответствующим изменением ориентации индикатрисы кривизны Ind и) поверхности И - за счет изменения относительной локальной ориентации детали и ипструмепта. Это осуществляется движением ориентирования 4 (5) первого рода. Величина угла ц относительной локальной ориентации детали и инструмента нри этом изменяется. Таким путем давление в зоне упрочнения поддерживается постоянным, равным его оптимальному значению, и за счет этого новыщается качество обработанной поверхности детали. [c.471]

Для решения задачи синтеза наивыгоднейшего формообразованя поверхности детали необходима количественная мера, позволяющая дать ответ на вопрос как ориентирован инструмент относительно детали. В общем случае относительная ориентация детали и инструмента в точке К определяется величиной угла относительной локальной ориентации поверхностей Д н. И - локальной потому, что эта мера относится только к дифференциальной окрестности точки К. Введем [c.200]

Используя уравнение (83) индикатрисы конформности Ind -onf (Д/if), можно получить еще одну полезную характеристическую кривую - кривую минимумов наименьших диаметров индикатрисы конформности Indjjonf (Д / if) для различной ориентации инструмента относительно детали. Учитывая свойства симметрии каждого из локальных участков поверхностей Д и if, угол д относительной локальной ориентации можно рассматривать в пределах О < ц < jt. Этот интервал изменения угла д делится на части с некоторым относительно небольшим шагом А ц так, что текущее значение ij равно ij = i А д. Для каждого фиксированного значения угла Д из уравнения [c.253]

В текущей точке (и )) поверхности Д детали значения констанат а и Ь зависят от координат точки К на поверхности И инструмента и от величины угла д относительной локальной ориентации поверхности детали и исходной инструментальной поверхности [c.435]

Так, если в некотором исходном положении детали и инструмента индикатрисой кривизны исходной инструментальной новерхности является эллипс Ind (if), то движением ориентирования второго рода степень конформности поверхности И к новерхности Д можно увеличивать путем введения в касание с той же точкой на новерхности детали другой точки образующей исходной инструментальной новерхности. В новом относительном положении детали и ипструмепта индикатрисой кривизны поверхности И будет эллипс Ind" (if), а в предельном (наивыгоднейшем) относительном положении - эллипс Ind "(if). Аналогичное справедливо для всех случаев обработки сложных поверхностей деталей, в т.ч. когда угол ц относительной локальной ориентации новерхности детали и исходной инструментальной новерхности нри этом не изменяется. [c.462]

Наивыгоднейшая ориентация инструмента относительно детали в текущей точке К определяется величиной угла Цэфф относительной локальной ориентации поверхностей Д н И. Для управления в процессе [c.467]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...