Сплавы Коэффициент концентрации эффективный

Спарники — Напряжения 231 - паровозные — Устойчивость — Пример расчета 322 Сплавы алюминиевые — Коэффициент концентрации эффективный 462, 463 [c.557]

Сплавы магниевые—Коэффициент концентрации эффективный 462, 463 [c.557]

Пластичные металлы не всегда проявляют меньшую чувствительность к надрезу. Например, медь весьма чувствительна к надрезу. Эффективный коэффициент концентрации напряжений в значительной степени зависит от уровня вероятности разрушения [33]. Особенно резко это явление отмечается у литого сплава МЛб, обладающего большой неоднородностью свойств. Коэффициент чувствительности к концентрации напряжений у образцов из этого сплава при изменении вероятности разрушения от Я=60% До Р 0 увеличивается в 2—3 раза [33]. [c.125]

Наряду с обнаруженным увеличением сопротивления усталости при увеличении остроты концентратора напряжений было установлено, что характерной особенностью, сопровождающей проявление этого эффекта, является присутствие в надрезанных образцах с высокой концентрацией напряжений нераспространяющихся усталостных трещин. Так, Н. Фростом была исследована зависимость между теоретическим и эффективным коэффициентами концентрации напряжений, полученная в результате испытаний на усталость по симметричному циклу образцов из алюминиевого сплава (рис. 3). Эта зависимость как при растяжении-сжатии, так и при изгибе с вра- [c.11]

Рис. 3. Зависимость между теоретическим Од и эффективным Кд коэффициентами концентрации напряжений при испытаниях алюминиевого сплава на растяжение-сжатие (4) и изгиб с вращением (5) по симметричному циклу

Детали из легких сплавов. Значения коэффициентов влияния абсолютных размеров при изгибе и кручении для легких сплавов представлены на фиг. 58. Значения при отсутствии и при наличии концентрации можно полагать одинаковыми. Значения эффективных коэффициентов концентрации и коэффициентов чувствительности q для [c.462]

Примечание. Использовать представленные выше данные для чугунов и легких сплавов можно лишь в приближенных, предварительных расчетах, так как эффективные коэффициенты концентрации для чугунов и легких сплавов в сильной степени зависят от большого количества факторов, не учтенных приведенными графиками и таблицами (химический состав, особенности термической обработки, технологии изготовления, однородность металла и т. д.). [c.464]

Формулы расчетные 404 Коэффициент концентрации для алюминиевых сплавов эффективный 462, 463 [c.546]

Для алюминиевых сплавов асимметрия цикла незначительно сказывается на эффективном коэффициенте концентрации. С уменьшением числа циклов, необходимых для разрушения, эффект концентрации напряжений убывает. Для углеродистых и легированных сталей [19], если для JV=10 принять эффективный коэффициент концентрации за единицу, то для jV = 10 он составит 0,9—0,65, причем большие значения этого отношения относятся к меньшим коэффициентам концентрации (ио = 1.8) а меньшие значения — к большим коэффициентам концентрации = 3 -Ь 3,5). [c.501]

Детали из легких сплавов. Значения коэффициентов влияния абсолютных размеров при изгибе и кручении для легких сплавов представлены на фиг. 61. Значения при отсутствии и при наличии концентрации можно полагать одинаковыми. Значения эффективных коэффициентов концентрации и коэффициентов чувствительности q для легких сплавов при знакопеременном изгибе и растяжении — сжатии для некоторых конструктивных форм приведены в табл. 23. [c.510]

Для примера определим эффективный коэффициент концентрации напряжений у края отверстия во фланце (точка ), подверженном пульсирующему изгибу (фиг. 62). Материал фланца — сплав АК2. [c.512]

Рис. 65. Соотношение между теоретическим ( к) и эффективным (Рк) коэффициентом концентрации напряжений при усталостных испытаниях титановых сплавов

Для многочисленных приложений уже более не приемлем расчет при неограниченной [долговечности путем введения соответствующих теоретических коэффициентов к пределу выносливости гладких образцов. Это могло бы привести к неоправданному завышению [размеров сечений, особенно для деталей, выполненных из алюминиевых сплавов, которые работают при относительно малых числах циклов. Современная тенденция состоит в том, чтобы проводить расчеты при ограниченной долговечности, и это может быть достигнуто для тех случаев, когда средние и знакопеременные нагрузки прикладываются согласно описанному ниже общему расчетному методу. Этот метод базируется на [объяснении характеристик образцов с концентрацией напряжений исходя из характеристик гладких образцов путем введения соответствующих эффективных коэффициентов концентрации. Сводка прилагаемых формул приведена в разд. 7.11, а примеры их применения даны в разд. 7.9. [c.20]

В этом разделе выводятся уравнения, которые описывают поведение гладкого образца в условиях контактной коррозии. В области контакта имеется местное увеличение переменных напряжений, такое же, какое бывает при концентрации напряжений геометрического типа. Для этого случая эффективный коэффициент концентрации напряжений Кл имеет некоторую характерную высокую величину. Если контактная коррозия развивается на поверхности геометрического выреза, уменьшение прочности из-за совместного действия выточки и коррозии может выражаться некоторой общей величиной эффективного коэффициента концентрации /Са- Эксперименты с алюминиевыми сплавами показали, что нет ничего необычного в том, что этот коэффициент имеет величину порядка 10, т. е. для очень боль- [c.217]

В этих формулах а д — эффективный амплитудный коэффициент концентрации при обычной усталости, определяемый экспериментально или по эмпирическим формулам — статический коэффициент концентрации, определяемый эмпирическими зависимостями или опытным путем (во многих случаях принимают = 1 при Nf > 10" циклов) п — логарифм числа циклов Ь — эмпирический коэффициент, зависящий от а и определяемый из опытов. Приближенные значения Ь [ИЗ] для сталей и сплавов определяются как Ъ = (1225/сг ), для сплава А1—Zn—Mg b = 25, для А —Си Ь = 60. Так как в (4.51) и (4.52) входит логарифм числа циклов, а долговечность является неизвестной величиной, то при использовании этих зависимостей применяют метод подбора. [c.143]

Зависимость эффективного коэффициента концентрации напряжений для стали и алюминиевого сплава от долговечности в диапазоне от 0,5 до 10 циклов до разрушения приведена на рис. 21 [97]. Сплошные линии на этом рисунке соответствуют результатам испытания стали, штриховые — сплава. Эти результаты показывают, что если при долговечности 10 циклов эффективный коэффициент концентрации напряжений близок к теоретическому, то при долговечности 10 —10 , когда наблюдаются значительные циклические пластические деформации, близок к единице, а при дальнейшем увеличении напряжений и снижении долговечностей значения Kf могут быть меньше единицы. Другими словами, для разрушения образцов с концентраторами напряжения необходимо большее усилие, чем для гладких образцов того же поперечного сечения. Это можно объяснить, если учесть напряженное состояние, имеющее место в концентраторе напряжения (см. рис. 17), а также то, что в этом случае предельное состояние будет определяться величиной приведенных напряжений в соответствии с одной из теорий прочности, например теорией максимальных касательных напряжений. [c.31]

Необходимо отметить, что значения эффективных коэффициентов концентрации напряжений определяются весьма трудоемким (экспериментальным) путем и к настоящему времени получены лишь для сравнительно небольшого количества различных вариантов только для сварных соединений из малоуглеродистой и низколегированной стали, выполненных электродуговой сваркой. Соответствующих значений для случаев применения в конструкциях других материалов (например, высокопрочных сталей, алюминиево-магниевых сплавов, сплавов на основе титана или новых синтетических материалов), а также для других методов сварки — в технической литературе пока еще нет. Не существует также и метода, который позволил бы получить необходимые значения путем соответствующего пересчета уже имеющихся экспериментальных данных. [c.7]

Эффективные коэффициенты концентрации напряжений К определяли обычно опытным путем в течение десятилетий многие организации. Имеется огромный материал по оценке прочности под переменными нагрузками сварных конструкций, в особенности из низкоуглеродистых сталей. Для разных марок сталей и алюминиевых сплавов они даны во многих справочниках, нормативных материалах в зависимости от вида соединения, технологической обработки и т. д. [c.94]

При проектировании сварных узлов из алюминиевых сплавов, работающих при переменных нагрузках, учет концентрации напряжений особенно важен. Экспериментально установлено, что для большинства алюминиевых сплавов предел выносливости составляет (0,25 0 0) Од. Эффективные коэффициенты концентрации напряжений при переменных нагрузках для различных видов сварных соединений приведены в табл. 2. [c.262]

Эффективные коэффициенты концентрации напряжений Кэ в соединениях из алюминиевых сплавов несколько ниже, нежели у сталей, особенно легированных, что является благоприятным [c.234]

Эффективные коэффициенты концентраций напряжений в соединениях алюминиевых сплавов указанного типа оказались несколько ниже, нежели у сталей, особенно легированных, что является благоприятным для работы под переменными нагрузками алюминиевых изделий (табл. 58). Образцы для испытаний приведены на фиг. 321. [c.529]

В качестве справочных характеристик сопротивления усталости металлов и сплавов приняты предел выносливости (амплитудное значение) или среднее значение предела выносливости в случае статистических испытаний среднеквадратическое отклонение предела выносливости или экспериментально установленный интервал его рассеяния абсцисса точки перелома кривой усталости показатель наклона левой ветви кривой многоцикловой усталости эффективный коэффициент] концентрации напряжения коэффициент чувствительности к концентрации напряжений. [c.16]

При понижении температуры сопротивление усталости сталей, алюминиевых, магниевых и титановых сплавов заметно повышается, причем особенно интенсивно при снижении температуры ниже —70°С. При температуре жидкого азота (—196°С) это повышение может достигать 50% и более [24]. При низких температурах увеличивается солротивление усталости и образцов с надрезами, однако в разной степени, что приводит к возрастанию эффективного коэффициента концентрации напряжеиий. Сопротивление усталости алюминиевых сплавов возрастает при понижении температуры меньше, чем у сталей. [c.146]

На величины эффективных коэффициентов концентрации напряжений влияют и их ограничивают целый ряд факторов, таких как статическая прочность 1детали с концентрацией напряжений, теоретический коэффициент концентрации напряжений для данного концентратора напряжений, абсолютные размеры и эффект коррозии трения (fretting effe t), каждый из которых необходимо учитывать. О том, как может быть предсказан эффект коррозии трения, известно очень мало, но приближенная оценка может быть найдена, если предположить, что его влияние будет одинаковым для деталей подобных конструкций (см. разд. 8.5). Это необходимо при оценке прочности болтовых соединений (см. разд- 10.4) и конструктивных деталей, где для алюминиевых сплавов могут быть получены исключительно высокие значения эффективных коэффициентов концентрации для амплитуд Ка (порядка 10) вследствие повреждающего воздействия эффекта коррозии трения. Таким образом, эффект коррозии трения, если он имеет место, вызывает значительно большее снижение прочности, чем то, которое обусловлено концентрацией напряжений, вызванной геометрией детали. [c.21]

Пример 1. Предположим, что алюминиевый сплав с пределом прочности при растяжении Ов = 49 кГ/мм характеризуется диаграммой предельных напряжений, представленной на рис. З.б. Предполож им далее, что при наличии в детали концентратора совокупность теоретического коэффициента концентрации напряжений и радиуса закругления дает эффективный коэффициент концентрации напряжений Л д =3 (на основании уравнения 5.12) и что тремя незави( й ль1Мй переменными являются [c.202]

На этом основании величина разрушающей знакопеременной нагрузки равна величине разрушающей пульсирующей нагрузки для заданного разрушающего числа циклов. При отнесении напряясения к минимальному сечению амплитуда напряжений при симметричном цикле в два раза больше амплитуды при пульсирующем цикле. Эти соображения подтверждаются данными, полученными на предприятии Виккерс-Армстронг для ушков, изготовленных из AI — Си сплава DTD 364 с, пределом прочности при растяжении 50 кГ/мм . Между болтом и ушком был небольшой натяг — меньше, чем 0,025 мм (слегка напряженная посадка). Результаты для трех условий среднего напряжения, представленные на рис. 9.11, показывают, что, как и следовало ожидать, при малых средних напряя ениях наблюдается высокая чувствительность к среднему напряжению, а при больших средних напряжениях — малая чувствительность. Кривые дают вычисленную прочность, полученную в результате приложения эффективных коэффициентов концентрации к данным для гладких образцов, использования линейного уравнения [c.244]

Значения эффективного коэффициента концентрации напряжений Ка для метрической резьбы соединений винт—гайка из углеродистых сталей принимают равными 4—6, из легированных сталей с Ов <С 130 кгс/мм 5,5—7,5, из титановых сплавов 4,5—6 большие значения принимают для винтов из более прочных материалов и термически обработанных до изготовления резьбы. Для резьбового соединения типа винт—стяжка (или гайка, рабо-таюш,ая на растяжение), в котором распределение нагрузки между витками более равномерное, чем в обычном соединении. Ка уменьшают на 30—40%. [c.147]

Для алюминиевого сплава АМг61 эффективные коэффициенты концентрации напряжений принимаются те же, что и для углеродистой стали. [c.76]

Пределы выносливости для элементов конструкций из алюминиевого сплава АМг61 -М (0в = 38 кгс мм , 1 = 0,14 при ЛГо = 2-Ю циклов) в зависимости от эффективного коэффициента концентрации к и коэффициента асимметрии [c.80]

Макивили и Илг [52] исследовали скорость распространения трещин усталости на алюминиевых сплавах. По их теории эффективное напряжение, определяющее скорость роста трещины, выражается в виде кыОм, где кц — эффективный коэффициент концентрации напряжений для трещины — амплитуда номинального напряжения нетто. Макивили и Илг вывели следующее уравнение роста усталостных трещин, которое хорошо согласуется с их экспериментальными результатами [c.81]

При циклическом нагружении эффективный коэффициент концентрации почти всегда меньше теоретического (Лэф < н). Это объясняется перераспределением напряжений, вызываемым текучестью материала в пластической зоне и ползучестью влиянием градиента напряжений и масштабного фактора зависимостью в общем случае условий разрушения от комбинации главных напряжений у поверхности концентратора и по сечению (см. параграф 2.2). Какой из перечисленных факторов является определяющим, зависит от материала, уровня напряжений и температуры. С повышением <Гв значение Лэф увеличивается. Так, например, для титанового сплава ВТ22М Е.А. Борисовой, А.Ф. Матвеенко и др. получены следующие данные [c.172]

Значения усталостной прочности и эффективного коэффициента концентрации каф лопаток, поврежденных забоинами, зависит от отношения 5 глубины абоин к толщине кромки и от марки сплава [266]. Так, при 20 С и 5 0,5 для лопаток из сплава ТВЗ-1 Аэф 2,3, из сплава ВТ-8, упрочненных ВТМО, каф 4,1, из сплава 1Х12Н2ВМФ = 3,0. Зачистка забоин существенно уменьшает значение каф. [c.440]

Уравнения (167) и (168) могут служить для сравнения процессов окалипо-образования, протекающих на различных металлах и сплавах, и для выявления роли различных легирующих добавок, если и в том и в другом случае образуется трехслойная окалина. Если имеется ряд сплавов, на которых образуется окалина качественно одинакового состава и строения, но сходные слои окалины отличаются друг от друга главным образом величинами эффективных коэффициентов диффузии и разностей граничных концентраций отдельных компонентов, то уравнения (167) и (168) для этих сплавов будут отличаться друг от друга только величинами коэффициентов роста слоев окалины, значения же величин т1, rjj и L будут различаться значительно меньше. [c.100]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...