Эквивалентная схема и входное сопротивление

Эквивалентная схема и входное сопротивление. В соответствии с формулами (5.10) и (5.11) мы можем представить конусный громкоговоритель в форме его электрического эквивалента, состоящего из последовательной комбинации двух элементов собственного электрического [c.178]

ЭКВИВАЛЕНТНАЯ СХЕМА И ВХОДНОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ 179 [c.179]

Эквивалентная схема должна включать характеристики входов и выходов схемы и учитывать сопротивление нагрузки, входной сигнал и полное сопротивление входного генератора. После того как вычерчена эквивалентная схема, должны быть написаны и приведены к матричной форме уравнения схемы. Уравнения в матричной форме для эквивалентных схем, изображенных на фиг. 1.17 и 1.18, представлены в табл. 1.2 и 1.3. [c.45]

Эквивалентная шумовая схема усилителя с обратной связью представлена на рис. 14.12. Источник шумового тока /о.ш учитывает дробовой шум, шум тока усилителя и тепловой шум резисторов смещения и входного сопротивления усилителя, как это представлено уравнением (14.4.5). Шум обратной связи Уо.с представляет собой простое шумовое напряжение, генерируемое на резисторе обратной связи. [c.363]

Для полевых транзисторов можно выбрать рабочую точку на статической характеристике таким образом, что влияние иаменения температуры на параметры транзистора будет минимальным [51. В схеме рис. 1.16, в резистор стабилизирует ток канала транзистора при изменении температуры также за счет падения на нем добавочного напряжения, подаваемого на затвор.- Коэффициент усиления лампового усилителя с общим катодом К — где 5 — крутизна характеристики лампы — эквивалентное сопротивление нагрузки с учетом шунтирующего действия внутреннего сопротивления лампы и входного Сопротивления последующего каскада. Этот коэффициент должен быть меньше или равен коэффициенту устойчивого усиления каскада К < уст-Для транзисторного усилителя /С = I i/2l I — коэффициент [c.28]

Входное сопротивление и эквивалентные схемы. Введем определение сопротивления [c.35]

Полагаем э. д. с. датчиков пропорциональной динамическому давлению, коэффициент усиления входных ступеней, собранных по схеме катодного повторителя, равным единице, а внутреннее сопротивление выхода этих ступеней пренебрежительно малым по сравнению с сопротивлением потенциометра R. На основании последних двух допущений составлены эквивалентные схемы, приведенные на фиг. 3, а и 6. Условие отсутствия влияния неконтролируемой плоскости для схемы последовательного включения датчиков (фиг. 3, а) будет [c.78]

Выражение (4,78) соответствует элементарной электрической эквивалентной схеме, показанной на рис. 3.3. (представляет -собой сопротивление входной цепи каскада усиления, и в него входит, в частности, сопротивление соединительных проводов и цепи сетки каскада Свх. Даже в случае / >((оСо) микрофон оказывается нагруженным емкостью Свх, и тогда [c.150]

При равенстве и эквивалентной постоянной времени термопреобразователя было бы возможным осуществление идеальной коррекции при помощи этого звена, если бы не два обстоятельства, препятствующих этому. Во-первых, операционные усилители работают нормально только при входных сопротивлениях порядка 7—10 В, а во-вторых, для снижения уровня шумов в схему должен быть включен дополнительный конденсатор. [c.183]

Синтез макромоделей первого уровня сложности прост и выполняется с помощью формальных или базовых эквивалентных схем. Эквивалентная схема макромодели логического элемента И—НЕ (рис. 6.9) построена на основе идеального входного (Rbx- °°) и выходного (/ вых- 0) сопротивлений и зависимого источника Е, реализующего логическую функцию элемента согласно табл. 6.1. Здесь используются следующие обозначения ], 3—напряжения на соответствующих сопротивлениях i/.o-, U,i- —соответственно уровни логического нуля и единицы. [c.138]

Мощность, поступающая в преобразователь в установившемся режиме, или рассеивается в электрических и механических сопротивлениях, или излучается. По эквивалентной схеме преобразователя можно считать, что излучаемая мощность рассеивается на сопротивлении излучения. К. п. д. есть отношение выходной излучаемой мощности к входной, или суммарной мощности, подводимой к преобразователю. Для измерения к. п. д. используются два метода. В прямом методе непосредственно измеряются входная и выходная мощности. В импедансном методе отношение входной и выходной мощностей определяется из измерений импедансов. Импедансный метод проще, но в нем обязательно используются некоторые предположения, и поэтому он больше подвержен ошибкам, которые ограничивают его применение. Результаты этих двух методов не всегда согласуются. Когда они не согласуются и когда надо определить к. п. д. преобразователя в свободном поле, предпочтительнее использовать прямой метод. Если условия измерений отличаются от условий свободного поля, как, например, в технических применениях ультразвука, то предпочтительнее импедансный метод. [c.113]

Г-звеньев, изображённой на рис. 15, и сохраним от неё только одно первое звено, нагруженное на некоторое сопротивление (рис. 25). Если это сопротивление эквивалентно отброшенной бесконечной последовательности, то оно должно равняться входному сопротивлению схемы рис. 25 действительно, сопротивление бесконечной последовательности одинаковых звеньев не может измениться от добавления ещё одного такого же звена. Но если входное сопротивление четырёхполюсника, нагруженного со стороны выхода на г х, равно в1, то, согласно определению, есть волновое сопротивление входа. Таким образом несимметричное звено, нагруженное со стороны выхода на волновое сопротивление входа, обладает свойствами бесконечной последовательности одинаковых звеньев ). [c.50]

Характеристика новых датчиков. Шесть датчиков были испытаны на установке с газовой горелкой для определения выходного напряжения при работе на богатой и бедной смесях, переходной характеристики и внутреннего сопротивления в зависимости от температуры. Для проведения измерений в схеме имелись две шунтирующие постоянные нагрузки с сопротивлением 5-10 Ом (нагрузка параллельно соединена с вольтметром и осциллоскопом) с сопротивлением 0,83-10 Ом (вольтметр, осциллоскоп и шунтирующий резистор 10 Ом). Сопротивления нагрузки соответствуют входному полному сопротивлению электронного блока системы регулирования по замкнутому циклу. Зависимость выходного напряжения от К измерялась при температурах 350 и 500°С в процессе динамометрических испытаний с использованием метода подстройки эквивалентной степени сжатия. Данные, полученные в результате испытаний, приведены на рис. 2—5 и 6. Средние величины и средние квадратические отклонения, вычисленные по данным испытаний, приведены в табл. 1 и 2. [c.63]

Эквивалентная схема диода показана на рис. 12.3. Предполагаем, что ток диода поступает на нагрузку из и которая представляет собой входной импеданс усилителя. Кроме того, распределенная паразитная емкость Сх и сопротивление смещения Яв также шунтируют выход диода. Тогда фотодиод и его нагрузка могут быть представлены схемой, показанной на рис. 12.11, а, которая в упрощенном виде показана на рис. 12.11, б. Здесь учтено, что [c.320]

Спад верхних частот в резисторном каскаде вносится емкостью монтажа и входной емкостью лампы следуюи его каскада. Переходной конденсатор на усиление в области средних и верхних частот не влияет, так как его сопротивление мало поэтому из эквивалентных схем для данных частот его исключают. [c.116]

Входным сопротивлением передающей антенны 2вх называется отношение напряжения к току на входе антенны. Понятие сопротивления антенны при приеме 2а вытекает пз эквивалентной схемы приемной антенны, показанной на рис. 8.1. Для приемника, подключенного к выходу антенны и имеющего сопротивление [c.150]

В приемных АФАР вследствие малого уровня сигнала, поступающего на входы модулей, их активные элементы можно считать линейными устройствами, входные характеристики которых не зависят от уровня принимаемых сигналов. Поэтому функциональная схема входной части приемной АФАР содержит излучатели, согласующие цепи которых нагружены на входные сопротивления активных модулей (рис. 2.2,е), где — входное сопротивление активного элемента я-го излучателя. В силу принципа взаимности анализировать эквивалентную схему входной части приемной АФАР можно в режиме передачи, используя те же алгоритмы, что и для передающей АФАР. Поэтому в книге рассматриваются только передающие АФАР. [c.41]

Формулы (2. 2. 27) и (2. 2. 28) совершенно сходны с формулами (2. 1. 21) и (2. 1. 22), выражающими входные сопротивления электростатического преобразователя. Поэтому и эквивалентные схемы пьезоэлектрического преобразователя оказываются такими же, как [c.103]

Из, формулы (2. 3. 38) и эквивалентной схемы рис. 2—3—5 явствует, что входное электрическое сопротивление тем больше, чем больше внешнее механическое сопротивление. Это относится к активному внешнему сопротивлению. Если же внешнее механическое сопротивление содержит массу, т. е. [c.137]

Из ур-ния (3. 82) можно видеть, что параллельно гибкости Са включено приведенное к диафрагме входное сопротивление рупора И о1. Таким образом, составляется эквивалентная схема (рис. 3. 28) звуковой камеры, как малого объема, передающего акустическую энергию от диафрагмы рупору. Как и можно было предполагать, система ведет себя, как электрическая емкость, обладающая утечкой. [c.142]

На основании теории длинных линий можно составить эквивалентную схему, представляющую собой длинную линию, короткозамкнутую на конце (2 , = 0) и обладающую входным сопротивлением [c.130]

СОПРОТИВЛЕНИЕ ИЗЛУЧЕНИЯ — активное сопротивление антенны или любого др. излучателя, поте ри мощности в к-ром эквивалентны её уносу волнами в окружающее пространство, т. е. излучению. Обычно С. и. вводят как составляющую входного сопротивления антенны 2 % при подключении последней к линии передачи с еолноеым сопротивлением 2 . Для простейшей эквивалентной схемы последовательно соединённых сопротивлений = Ле + Яц + iXi, где Яе — С. и., Яд — сопротивление омических потерь, — реактивное сопротивление, обусловленное полями в реактивных элементах антенны (ёмкостях и индуктивностях), а также в полях стоячих волн, сосредоточенных в её окрестности (иногда эту часть реактивного сопротивления называют реактансом излучения). Идеальное согласование идеального излзгчателя (Яд = 0) с идеальной линией (ImZe = 0) достигается при выполнении [c.600]

Поскольку механические потери имеют внешний характер по отношению к гидравлической цепи РЦН и не влияют на напорную характеристику машины, то по правилам эквивалентирования электрических схем получена эквивалентная схема замещения РЦН с нелинейным результирующим сопротивлением насоса R PBH (рис.4). По отношению к ветке нагрузки эта схема есть активным двухполюсником и ее можно заменить эквивалентным гидрогенератором, аналог электродвижущей силы которого равный значению соответствующего действительного напора РЦН Н д в режиме холостого хода, а нелинейное внутреннее гидросопротивление R pbh равно входному сопротивлению двухполюсника. Показано, что значение сопротивления R pbh в первом приближении пропорционально расходу Qt-д насоса. [c.14]

D. Переменный ток встречает активное сопротивление электролита и поверхностную емкость на каждом участке поверхности, соответствующем определенной стадии построения канторова множества. Для расчета входного импеданса системы электролит—электрод предлагается эквивалентная электрическая схема модельной поверхности. Так как для природных объектов фрактальность проявляется в ограниченном диапазоне масштабов, рассматривается электрическая цепь на конечной стадии построения. На низких частотах ReZ(OJ) выходит на плато, высота которого определяется количеством стадий построения эквивалентной схемы, 1т2(ш) (OJ) i, на высоких частотах Z( o) = R ImZ( o) (ш)" . В промежуточной области частот система обладает свойством ЭПФ, при этом Z( o) =Л(/а)) Ч, при А - onst, г = I - D, D = 1п2/1па [122]. Для шероховатой поверхности раздела [c.73]

Входное сопротивление преобразователя можно определить из эквивалентной схемы, изображенной на фиг. IX.32, где —собственная емкость пьезоэлемента, R — onpoTHBjienn электрических потерь в материале пьезоэлемента, L — индуктивность, эквивалентная массе преобразователя, l — емкость, эквивалентная гибкости преобразователя, и Rs — сопротивление излучения. [c.349]

В [3] анализируются погрешности подобной структуры, но применение ИМС с низким внутренним входным сопротивлением и двумя входами изменяет расчетные соотношения. В машем варианте 1рассмотре-ние ведем с помошью эквивалентной схемы, приведенной на рис. 4. Здесь К — ключ, показывающий, что до выхода УПТ-1 из зоны насыщения, ОС через Къ не действует. [c.98]

Управляющие дросселирующие устройства интересующих нас типов состоят из дросселей переменного и постоянного сечений, которые соединяются таким образом, что могут в соответствии с требованиями изменять сопротивление потоку жидкости, подаваемой от источника питания к гидродвигателю при перемещении управляющего элемента в зависимости от какого-либо внешнего сигнала. Будем считать, что о характере нагрузки нам ничего не известно и что величина перепада давлений на гидродвигателе и расход через него могут независимо принимать любые значения вплоть до максимального. Нашей задачей является составление эквивалентной схемы для каждого типа дросселирующего устройства и его рабочего режима, а также вывод на основе этой схемы функциональной зависимости между р , положением штока х (или другого входного сигнала) и известными постоянными величинами. Эту функциональную зависимость можно построить в виде графика для каждого конкретного дросселирующего устройства в системе координат — <7 . В некоторых случаях это уравнение можно продифференцировать и получить соответствующие коэффициенты. Однако в ряде случаев порядок уравнения является настолько высоким, что получение общих выражений для коэффициентов затруднительно, хотя их и можно определить для некоторых отдельных точек, например для начала координат. [c.163]

Электроакустическая эквивалентная схема простого излучателя, работающего вблизи резонансгюй частоты, дана на рис. 3.15. На электрической стороне входная проводимость определяется путем параллельного подключения емкости зажатого преобразователя Со и сопротивления Яа, представляющего электрические потери. Значение Со рассчитывают по формуле, приведенной в подписи к рис. 3.6. Сопротивление / о является результатом потерь в диэлектрическом материале при наличии приложенного переменного электрического поля. Потери, которые связаны с диэлектрическими материалами, называются тангенсом потерь (ТП). Они находятся для заданного значения частоты, обычно равной 1 кГц, применительно к параллельной эквивалентной электрической схеме (см. рис. 3.14) по прибли-л<енной формуле [c.80]

Эквивалентные схемы. В случае использоваиия сравнительно простых типов волнового движения, таких, как первая продольная нормальная волна в проволоке или лепте (ири малом значении произведения размера на частоту), пулевая крутильная нормальная волна в проволоке или нулевая нормальная волна сдвига по толщине в ленте, процесс распространения упругих волн может быть представлен одномерным уравнением. При этом распространение упругих волн можно выразить через силу и колебательную скорость на конце линии, а механическое сопротивление Zq = pVA является постоянной величиной. При этих условиях отношение сил на выходном и входном концах линии можно записать в виде охр I— (а Ц- / ) L], где а — коэффициент поглощения, — постоянная распространения, L — длина линии. [c.548]

При не очень высоких частотах вторым членом под корнем можно пренебречь по сравнению с первым тогда при удовлетворении основного условия (7.4) шунтирующая комбинация С, С не может играть существенной роли и внесённое сопротивление в основном определяется частотнонезависимой величиной Так как, далее, индуктивное сопротивление звуковой катушки в рабочем диапазоне частот незначительно, то входное сопротивление 12 эквивалентной схемы мало меняется с частотой (если не говорить об очень высоких частотах [c.223]

На рис. 88 показаны частотная характеристика и эквивалентные схемы резисторного каскада для нижних, средних и верхних частот. Несмотря на минимальное количество деталей, сопротивление которых зависит от частоты, резисторные каскады вносят частотные искажения на крайних частотах воспроизводимога диапазона. Каждая усилительная лампа обладает некоторой входной емкостью Со. Входная емкость лампы следующего каскада оказывается включенной параллельно сопротивлению резистора утечки сетки Яс, т. е. шунтирует выход каскада. С повы- [c.116]

Обычно плоскость проводов фидера перпендикулярна плоскости полотна антенны. Плечи вибраторов крепятся к крестообразному изолятору с помощью контактных перемычек (см. рис. 16.47,6). Верхние провода вибраторов поочередно соединяются то с правым, то с левым проводом соединительного фидера. Такая схема подключения несколько изменяет входное сопротивление вибратора, которое сводится в основном к некоторому изменению эквивалентной длины плеча вибратора, примерно на длину перемычки, и должно быть учтено при проектировании ВЛПА. [c.378]

Схемы усилителей на лампе, биполярном и полевом транзисторах показаны на р.ис. 1.16. Частичное подключение входного контура в схеме, рис. 1.16,6 выполнено для согласования входного сопротивления усилителя с эквивалентным сопротивлением контура. Уменьшение коэффициента включения цепи базы транзистора в контур улучшает его избирательность за счет уменьшения шунтирования контура. Выходной контур связан с коллекторной г епью транзистора через катушку связи, число витков которой определяется допустимым затуханием, вносимым выходным сопротивлением транзибтора в контур. Входное сопротивление полевого транзистора велике и не вносит дополнительного затухания в контур. Диоды типа Д106 обеспечивают защиту затвора транзистора от пробоя высоковольтным потенциалом в результате всевозможных наводок. [c.27]

Используя принцип обратимости и теорему Тевенина, можно фильтр на ПАВ заменить на выходных клеммах источником напряжения 1/го с внутренним активным Rг и реактивным X2(Напряжение источника является произведением иапряжения на входных клеммах и передаточной функции фильтра, рассчитанной, например, с помощью модели дискретных источников. Полное внутреннее сопротивление источника получим из эквивалентной схемы выходного преобразователя, содержащего параллельно включенные статическую емкость, активную н реактивную проводимости излучения, которые определим из выражений (7.66) или (7.ПО), если преобразователь неаподизованный. В эквивалентной схеме фильтра иа ПАВ, приведенной на рис. 8.16,6, взаимодействие между преобразователями не учитывается. [c.388]

С помощью идеального преобразователя проводимости [106, 108] эквивалентным схемам рис. 3.18в, г можно сопоставить схемы, изображенные на рис. 3.20а, б. При этом шунтирующие реактивности преобразователя (обведены прямоугольником) принимают отрицательные значения —Xosh /,-. Тогда входное сопротивление преобразователя будет равно Z = Xoshp/i при фазовом сдвиге ф = я/2. Сравнивая схемы рис. 3.18г и 3.206, видим, что сум- [c.81]

Все эти соотношения и (21. 28) дают нам основание представить входные сопротивления степенных рупоров электрическими эквивалентными схемами в духе первой системы электромеханических Аналогий (рис. 58). Для входного сопротивления экспоненциаль- [c.347]

В зтой эквивалентной схеме емкость С —т), сопротивление R =l/r) и индуктивность Ь =1/8) соединены параллельно. С другой стороны, если воспользоваться обычным лагранжевьш соответствием (второй столбец табл. 2.1), то формуле (2.59) будет отвечать входной импеданс [c.60]

Можно было бы полагать, что биполярные транзисто ры здесь также применимы. К сожалению, им свойственен базовый ток, с которым связан шум базы. Это обстоятельство приводит к точно такому же нежелательному эффекту, как и наведенный шум сетки или затвора, хотя частотные зависимости и разные. Тем не менее, если использовать р-п-р транзисторы с очень большим коэффициентом усиления по току hpE и с очень низким сопротивлением базы г , то при низкоомном входном источнике такая схема (рис. 4.4,6) была бы весьма привлекательной. На частотах выше 1 кгц достижимы эквивалентные шумовые сопротивления меньше 100 ом. Соответственно, включая десять таких транзисторов параллельно, можно получить эквивалентное шумовое сопротивление всего лишь в 10 ом. Недостатком, как и ранее, является большая входная емкость, вызванная обратной связью (Miller effe t). К тому же эта обратная связь через емкость коллектор — база затрудняет ряд шумовых измерений (п. А 4.3). И все же во многих случаях схема на рис. 4.4,6 представляет интерес. [c.67]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...