Коэффициент использования поверхности нагрева

Трубы вставляют в отверстия трубных досок, а концы их приваривают. Промежуточные доски прикрепляют к отдельным трубам на хомутах. Такое крепление промежуточных досок не обеспечивает полной плотности, поэтому имеет место частичный переток воздуха из одного хода в другой. Это снижает коэффициент использования поверхности нагрева, его значение [c.11]

В настоящее время существуют две методики расчета конвективного теплообмена загрязненных поверхностей нагрева — путем применения коэффициента загрязнений и коэффициента использования поверхности нагрева. [c.226]

Рис. I. Зависимость коэффициента использования поверхности нагрева от (Л хЧ-Л з)

Анализ полученных решений показал, что коэффициент использования поверхности нагрева оказывает наибольшее влияние на величину (кроме больших значений В1 и Ро). Поэтому для определения [c.342]

Коэффициент использования поверхности нагрева в процессе теплообмена для ширм принимается по рис. 1.42, а для поперечно обтекаемых поверхностей = 1. Значение углового коэффициента для ширм Лр, принимается по кривой 5 рис. 1.38. [c.78]

Коэффициент использования поверхности нагрева [c.64]

I — коэффициент использования поверхности нагрева для горизонтальных пароохладителей, охлаждаемых питательной водой, при давлении пара 35 кгс/с.и2 и более и скорости жидкости шш>2,5 м/сек 1=0,9. [c.77]

Этот коэффициент называем коэффициентом использования поверхности нагрева. [c.399]

На рис. 193 даны значения коэффициента % в функции критерия и бд. Из рисунка видно, что с увеличением критерия 8ко снижается величина коэффициента использования поверхности нагрева, причем это [c.399]

Из сравнения формулы (14-104) с формулой (14-71) видно, что коэффициент % в формуле для критерия Больцмана есть не что иное, как коэффициент использования поверхности нагрева в формуле (14-71). [c.406]

Коэффициент теплового сопротивления внешнего загрязнения (коэффициент загрязнения) Коэффициент тепловой эффективности Коэффициент использования поверхности нагрева [c.12]

Качество укладки набивки в роторе оказывает существенное влияние на коэффициент использования поверхности нагрева (см. 15-2). При плохом заполнении ротора возможно шунтирование части продуктов сгорания и воздуха мимо теплообменной поверхности. Ротор приводится во вращение через шестеренчатую или цевочную передачу. Вертикальные валики (цевки) неподвижно закреплены на его наружной стенке. Цевки перемещаются от лопастного колеса, соединенного через редуктор с электродвигателем. Мощность электродвигателя до 3—5 кВт. Поверхность нагрева 1 м набивки составляет 200—250 м . Длительность пребывания набивки в газовом и воздушном потоках ограничена (менее 30 с). От набивки требуется быстрый нагрев в газовом потоке и столь же быстрое охлаждение в воздушном потоке. При толщине набивочного материала всего лишь 0,6—1,2 мм переносится достаточно много тепла. Тонкие листы набивки удобны еще тем, что в процессе обдувки воздухом они лучше вибрируют и легче освобождаются от загрязнений. [c.222]

Испытания воздухоподогревателей. Основными целями испытаний рекуперативных (трубчатых) и регенеративных воздухоподогревателей могут быть выявление их тепловых и аэродинамических характеристик, характеристик надежности уточнение коэффициента использования поверхности нагрева разработка рекомендаций по эксплуатации. [c.61]

Коэффициент использования поверхности нагрева принимается ф = 0,8. Коэффициент теплопередачи от газов к воздуху [c.81]

Так как значение коэффициента теплообмена в различных аппаратах изменяется в широких пределах, то удобно ввести относительную величину — коэффициент использования поверхности теплообмена (нагрева) [c.340]

При поперечно-продольном омывании ширм коэффициенты загрязнения определяются отдельно для поперечно и продольно омываемых участков по средним температурам газов в них. Коэффициенты использования поверхности ширм также определяются по средним скоростям газов в них. Усреднение величин s и производится пропорционально поверхностям нагрева отдельных участков (по рис. 7-3). [c.48]

Коэффициенты загрязнения, тепловой эффективности и использования поверхности нагрева могут определяться по интерполяционным формулам. [c.147]

В статьях [257, 258] предложен метод расчета лучистого теплообмена в топках котельных агрегатов, основанный непосредственно на использовании коэффициента загрязнения поверхности нагрева з,л. [c.407]

Из формулы (430) видно, что интенсивность золового износа пропорциональна скорости газов в третьей степени. Следовательно, наиболее действенным способом снижения золового износа является снижение скорости. Но это приводит к уменьшению коэффициента теплопередачи, а следовательно, к ухудшению использования поверхности нагрева. Очевидно, что ограничение скорости газов необходимо, однако предельно допускаемые их значения должны быть выбраны из условия максимально допустимого износа поверхностей нагрева в наиболее уязвимом их месте при определенном желательном сроке их службы. [c.412]

Применение виброочистки при одновременной реконструкции котлов-утилизаторов КУ-100, установленных за двухванными сталеплавильными печами Магнитогорского металлургического комбината, позволило обеспечить устойчивую работу котлов при интенсивной продувке ванн кислородом [21]. После внедрения виброочистки повысилась удельная выработка тепла каждым котлом на 40—75%, увеличился коэффициент использования котлов во времени до 98%, стабилизировалось аэродинамическое сопротивление котлов. Применение виброочистки позволило полностью устранить забивание поперечных и продольных промежутков между трубами, отказаться от применения паровой обдувки и водяной обмывки, в результате чего практически устранен коррозионный износ поверхностей нагрева. На котлах-утилизаторах с вибрационной очисткой значительно улучшились условия эксплуатации, обслуживающий персонал освобожден от тяжелого физического труда, затрачиваемого на водяную обмывку и ручную очистку. Годовой экономический эффект от внедрения виброочистки на четырех КУ-ЮО составляет 380 тыс. руб. [21]. [c.168]

Эффективность же контактных экономайзеров существенно зависит от а) потребности предприятий в горячей воде б) характера потребления воды (графика нагрузки) в) числа часов использования максимума нагрузки г) доли горячего водоснабжения в тепловом балансе котельной в разное время года и суток д) степени напряженности работы котельной, т. е. соотношения между потребностью в тепле и теплопроизводительностью котельной е) наличия в д отельной хвостовых поверхностей нагрева и дымососной тяги ж) температуры уходящих газов и коэффициента избытка воздуха в газах з) необходимой температуры горячей воды и т. д. [c.152]

По данным испытаний, коэффициент использования поверхностей нагрева ВПГ имеет следующие значения испарительные поверхности нагрева — 0,75 пароперегреватель и газоводяной подогреватель — 0,9 экономайзер — 0,8. [c.174]

Проведенные исследования в широком диапазоне нагрузок ВПГ показали, что коэффициент использования конвективных поверхностей нагрева практически не зависит от скорости газов и числа Рейнольдса. Значения коэффициентов использования поверхностей нагрева в процессе эксплуатации носили стабильный характер и составили для паропе- [c.147]

Из формулы (23) видно, что при стремлении (Л х-рЛ г) к бесконечности коэффициент использования поверхности нагрева асимптотически стремится к (1 -Р А), где А — коэффициент, зависящий только от В1 и Ро. Графическая обработка расчетных данных показала, что коэффициент А может быть выражен как функция двух комплексов (В11р01 -р -Д В12р02) и (Р01 -ф Р02). Из рис. 3, на котором представлена эта зависимость, видно, что расчетные точки хорошо укладываются на усредненные кривые. [c.342]

В этом случае Зс = 27,72 руб/кВт-год — удельные затраты на преодоление гидравлических сопротивлений = 0,198 руб/м -год к.п.д. топки парогенератора т] = 0,98 число труб в поперечном направлении 1 = 100, в продольном направлении гт = 1 6 теплоемкость газов ,p = 1,04 кДж/кгХ Хград теплоемкость воздуха = 1 кДнг/кг-град плотность воздуха 0,799 кг/м , коэффициент теплоотдачи от газов к стенке = 35 Вт/м - град коэффициент использования поверхности нагрева = 0,65. [c.220]

Достоинством этого коэффициента является то, что его довольно легко найти экспериментальным путем. Его величина возрастает с ростом коэффициента использования поверхности нагрева. Поэтому сточ- [c.406]

Коэффициент использования поверхности нагрева зависит от условий, при которых осуществляется процесс теплопередачи. Характер этих зависимостей для конвективных поверхностей нагрева был рассмотрен в наших статьях [259, 260] и для радиационных в статье [147]. Оба понятия в одинаковой степени относятся как к конвективным, так и к радиационным поверхностям нагрева. Эти понятия широко распространены в теплотехнической литературе [50 56 2S61 262]. В настоящее время в некоторых литературных источниках эта терминология не выдерживается. Так, в нормах [56], в формуле для критерия Больцмана (6-02), использован коэффициент по физическому смыслу это, как было показано выше, является коэффициентом использования поверхности нагрева %. В нормах же он назван условным коэффициентом загрязнения, а в книге [185] —просто коэффициентом загрязнения. Между тем [c.407]

Коэффициент использования поверхности еплообмена характеризуется отношением оверхности нагрева, активно участвующей теплообмене, ко всей поверхности нагре.)а [c.183]

При охлаждении уходящих газов до температуры ниже точки росы и конденсации водяного пара, образующегося при сжигании газа, коэффициент использования природного газа можно довести до 95 % по отнощению к вьющей теплоте сгорания газа. Располагаемую теплоту уходящих газов можно утилизировать путем непосредственного контакта их с нагреваемой средой без промежуточных теплоносителей и затрат металла на создание поверхностей нагрева (контактные экономайзеры). С помощью контактных экономайзеров можно охлаждать продукты сгорания природного газа ниже их точки росы, равной примерно 330 К. При этом конденсируется водяной пар, содержащийся в продуктах сгорания в количестве 2 м на 1 м природ- ного газа. [c.412]

Коэффициент трения накладок, уже обгоревших в процессе работы, значительно выше, чем у нового сырого материала. Поэтому, чтобы получить с первых же торможений высокое значение коэффициента трения, следует провести термообработку материала Ретинакс , заключающуюся в нагревании поверхности трения материала до 400—420° С (т. е. до начала выгорания легких составляющих фенолформальдегидной смолы) без свободного доступа окисляющей среды (например, в песке) до прекращения обильного дымовыделения [193]. Хотя Ретинакс при нагреве выше 450° С и не сгорает, но интенсивность его изнашивания резко возрастает. И все же в тормозных узлах с температурой 1000, 600 и 400° С износостойкость колодок из материала Ретинакс выше, чем износостойкость других видов фрикционных материалов, соответственно в 3, 6 и 10 раз. Прирабатываемость колодок из Ретинакса несколько затруднена вследствие его высокой износоустойчивости и изменения фрикционных свойств неработавшего материала под действием температуры (в связи с падением коэффициента трения). Поэтому в случаях применения указанного материала необходимо добиваться возможно более полного прилегания колодок к тормозному шкиву, протачивая для этого шкив и колодки. Для получения оптимальной прира-батываемости пары трения и получения максимальных начальных значений коэффициента трения рекомендуется [181] наносить на поверхность трения металлического элемента пары мягкий теплопроводный слой. В настоящее время исследовательские работы по изучению свойств Ретинакса широко ведутся в различных областях машиностроения и диапазон тормозных устройств с использованием этого материала непрерывно расширяется. Широкая экспериментальная проверка Ретинакса на тормозах шагающих экскаваторов, где температура нагрева достигает 360° С при давлении 7—12 кПсм и где за одно торможение выделяется до 660 ккал (работа торможения примерно равна 2,6-10 кГм), показала значительное преимущество его перед другими существующими типами фрикционных материалов как по износоустойчивости, так и по стабильности величины коэффициента трения. Поверхности трения шкивов тормозных устройств в процессе работы полировались без заметных царапин или задиров. Срок службы тормозных накладок из Ретинакса оказался в 10—13 раз выше, чем из других материалов. Хорошую работоспособность Ретинакс показал также в тормозах буровых лебедок [194], где температура достигает 600° С при давлении р = 6ч-10 кГ/см . В этих тормозах износостойкость материала Ретинакс оказалась в 6—7 раз выше, чем у асбокаучукового материала 6КХ-1. Срок службы материала Ретинакс в тормозах грузовых автомобилей оказался в 4—7 раз выше, чем у других асбофрикционных композиций. Проведенные лабораторные испытания Ретинакса в муфтах и тормозах кузнечно-прессового оборудования [192] (при р = 10ч-13 кГ/см 5.% [c.536]

Уменьшение тепловосприятия гладкотрубных поверхностей нагрева вследствие неполного омывания ее газами учитывается коэффициентом омы-вания со. Для воздухоподогревателей и плавниковых экономайзеров учет влияния загрязнений и характера омывания в настоящее время затруднителен, поэтому при расчете пользуются коэффициентом использования Для парообразующих и экономайзерных поверхностей нагрева коэффициент теплоотдачи от стенки к пароводяной смеси или к воде составляет = = 3500 -f- И 600 вт1м - град, и величиной l/og пренебрегают. [c.111]

К перспективным направлениям в создании стойких против коррозии поверхностей нагрева следует отнести изготовление труб воздухоподогревателя из термостойкого стекла, например боросиликатного, хорошо противостоящего действию различных агрессивных сред, применение дробепоточных воздухоподогревателей, а также использование пластмасс для набивки регенеративных воздухоподогревателей. Несмотря па низкую теплопроводность пластмассовых материалов (в 100—400 раз меньше, чем у стали), теплообмен через пластмассовую стенку набивки толщиной до 1,5 мм не оказывает заметного отрицательного влияния на теплопередачу. Так, например, коэффициент теплопередачи при переходе тепла через пластмассовую стенку толщиной до 1,5 мм уменьшается всего на 4% по сравнению со стальной набивкой. [c.152]

Для проверки возможности использования расчетно-теоретического метода прогноза условий налипания шлаковых частиц нами были определены расчетом коэффициенты шлакующей способности при различных условиях и построена номограмма для трех углей экибастузского, карагандинского и куучекинского. Выбор этих углей обусловливается следующими обстоятельствами. При работе котлоагрегатов на экибастузском угле наблюдается, как известно, повышенный золовой износ поверхностей нагрева. Уменьшение износа достигается повышением тонины помола угольной пыли. Однако на практике неоднократно приходилось сталкиваться с тем, что при повышении тонины помола угля поверхности нагрева котла начинают шлаковаться. Поэтому мероприятия по снижению золового износа должны выбираться с учетом сохранения бесшлаковочного режима работы котла, условия которого можно определить с помощью предложенной здесь номограммы. [c.47]

Газы прп более низких температурах обычно несут взвесь в гранулированном виде при этом поверхности нагрева чистить легче. Котлы дымогарного типа достаточно ко М1па КТ1Ны, просты, газоплотны (что имеет особое значение при использовании газов, поступающих под давлением или содержащих вредные примеси) но они маломощны, чистка их возможна только при выключе-. НИИ из работы. Обычно они ставятся за мартеновскими печами при садке до 100 т (их в СССР около 50). Котлы с многократной принудительной циркуляцией (МПЦ) имеют много преимуществ перед дымогарными они мощны, компактны (имеют трубы диаметром 25—32 мм, что обеспечивает высокую величину коэффициента теплопередачи в единице объема). Их недостаток — необходимость иметь надежные циркуляционные насосы — относительно невелик, так как наша промышленность выпускает достаточное количество таких насосов. За большими мартеновскими печами уже установлено около 150 котлов с МПЦ, но 2/з находящихся в эксплуатации мартеновских печей еще не имеет котлов-утилизаторов, что свидетельствует об отставании в использовании этого важного мероприятия по экономии топлива. [c.241]

Величина устанавливаемой поверхности нагрева F при низшей теплоте агора1Ния топлива <3 Мдж1т, коэффициенте теплопередачи k вт/м -град, средней разности температур между газами и нагреваемой средой At° коэффициенте использования тепла (учет потерь теплоиспользующей установкой в окружающую среду и т. п.) Т1 и числе часов работы установки х ч год может быть выражена уравнением [c.340]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...