Коэффициент использования конвективной поверхности нагрева

Подавляющая часть конвективных поверхностей нагрева современных котельных агрегатов состоит из поперечно-обтекаемых пучков, круглых труб. Поэтому вопросу изучения теплоотдачи и аэродинамического сопротивления поперечно-обтекаемых пучков уделялось большое внимание. Различными исследователями было выполнено большое количество экспериментальных работ с применением метода моделирования и обработкой результатов в критериях подобия, что давало возможность широкого использования расчетных формул. Однако до последнего времени оставался нерешенным и спорным вопрос о влиянии направления теплового потока и температурного фактора на коэффициент теплоотдачи и аэродинамическое сопротивление. [c.62]

Рис. VI. 8. Коэффициент использования конвективных испарительных поверхностей нагрева для различных скоростей газа

Для газа и легких жидких топлив с малым содержанием золы коэффициент использования для конвективных поверхностей нагрева ВПГ можно принимать ij) = 0,85—0,9 для мазутов г ) - 0,7. [c.226]

Основными преимуществами циклонных топок, особенно важными для промышленных и отопительных котельных установок, являются возможность работы с удельными нагрузками топочного объема до 2000 кВт/м сжигание топлива с низкими коэффициентами избытка воздуха при использовании простых средств автоматического регулирования процесса горения уменьшение уноса несгоревших частиц топлива, что способствует снижению загрязнения конвективных поверхностей нагрева. [c.117]

В настоящее время существуют две методики расчета конвективного теплообмена загрязненных поверхностей нагрева — путем применения коэффициента загрязнений и коэффициента использования поверхности нагрева. [c.226]

Допустимое значение коэффициента К лежит в пределах 0,9—1,1. Если значение коэффициента выходит за эти пределы, тарировку, сечения газохода следует по возможности перенести в другое место. В связи с тем, что для котлоагрегатов большой мощности (свыше 500 т/ч) поле температур в выходном сечении поворотной камеры или за первой по ходу газов поверхностью нагрева в конвективном газоходе весьма неравномерно, невозможно использование одиночных термопар в контроль ных точках. Вследствие этого для измерения температур в опытах следует применять несколько термопар, передвигаемых по глубине [c.136]

В конвективных печах атмосферой большей частью является воздух. На рис. 6—9 [9 ] даны зависимости коэффициента теплоотдачи конвекцией от скорости воздуха и характерного размера для тел простой конфигурации и некоторых видов насыпной загрузки. Если загрузка печи состоит из ряда одиночных деталей, относительно небольших по сравнению с размерами печной камеры, их можно свести к одиночным плите, цилиндру или шару и использовать соответствующие графики. При нагреве крупных деталей, занимающих значительную часть печного пространства, коэффициент теплоотдачи определяют отдельно для различных частей их поверхностей, используя графики для плиты, цилиндра и т. д. и выбирая среднее из полученных значений. Для труб, профилей, листов и т. п., когда воздух продувается вдоль пакета, следует, подсчитав эквивалентный диаметр, использовать данные для расчета а при движении воздуха в трубе [6]. Изделия, эквивалентный диаметр которых больше 12 мм (при использовании графика рис. 9), следует рассматривать как одиночные детали. В этом случае необходимо применять соответствующие графики, а на коэффициент теплоотдачи вводить поправку, равную 1,3, так как он увеличивается благодаря повышению турбулентности потока в слое [9]. [c.91]

Проведенные исследования в широком диапазоне нагрузок ВПГ показали, что коэффициент использования конвективных поверхностей нагрева практически не зависит от скорости газов и числа Рейнольдса. Значения коэффициентов использования поверхностей нагрева в процессе эксплуатации носили стабильный характер и составили для паропе- [c.147]

Как видно из рис. VI. 8, для конвективных поверхностей нагрева ВПГ и котлов коэффициент использования а з является постоянной величиной в широком диапазоне скоростей и определяется только видом сжигаемого топлива, температурным режимом поверхности кипятильных труб и температурой дымовых газов. Поэтому при расчете конвективных поверхностей нагрева высоконаиорных парогенераторов, которые работают на газе и жидком топливе, целесообразно и удобно пользоваться коэффициентом их использования. [c.226]

Обобщение данных о загрязнении конвективных поверхностей нагрева при сжигании твердых, жидких и газообразных топлив на основе промышленных и стендовых исследований выполнено И. Е. Дубовским и Р. А. Петросяном с использованием данных Н. В. Кузнецова и А. 3. Щербакова по загрязнению гладкотруб-ных шахматных пучков, при сжигании твердых топлив. Рекомендации по определению коэффициентов загрязнения, тепловой эффективности и использования конвективных и ширмовых поверхностей нагрева разработаны, И. Е. Дубовским, Р. А. Петросяном, Э. С. Карасиной и В. А. Петровым. [c.4]

Коэффициент использования поверхности нагрева зависит от условий, при которых осуществляется процесс теплопередачи. Характер этих зависимостей для конвективных поверхностей нагрева был рассмотрен в наших статьях [259, 260] и для радиационных в статье [147]. Оба понятия в одинаковой степени относятся как к конвективным, так и к радиационным поверхностям нагрева. Эти понятия широко распространены в теплотехнической литературе [50 56 2S61 262]. В настоящее время в некоторых литературных источниках эта терминология не выдерживается. Так, в нормах [56], в формуле для критерия Больцмана (6-02), использован коэффициент по физическому смыслу это, как было показано выше, является коэффициентом использования поверхности нагрева %. В нормах же он назван условным коэффициентом загрязнения, а в книге [185] —просто коэффициентом загрязнения. Между тем [c.407]

Тепловое сопротивление наружного загрязнения поверхности на грева бн/Яы существенно снижает значение коэффициента теялопередачи Влияние загрязнений конвективных поверхностей нагрева на теплопе редачу количественно оценивается коэффициентом загрязнения е=бнАн В ряде случаев данных для определения е недостаточно и влияние за грязнений оценивается коэффициентом тепловой эффективности, пред ставляющим собой отношение коэффициентов теплопередачи загряз ненных и чистых труб г )= н/й. При неполном омывании поверхности нагрева, неравномерном поле скоростей и температур, а также наличии застойных зон суммарное снижение коэффициента теплопередачи всеми этими факторами, а также с загрязнениями, оценивается коэффициентом использования Д. При сжигании твердого топлива е в поперечно омываемых пучках заметно уменьшается с увеличением скорости омывания [c.201]

Печи радиантно-конвективного типа получили в нефтеперерабатывающей и нефтехимической пормышленности СССР наибольшее распространение. Коэффициент полезного действия этих печей без использования тепла отходящих газов достигает 80%, с использованием— 85%. Тепловые напряжения топочного объема колеблются от 30 000 до 80 000 ккал/(м -ч). теплонапряжения поверхности нагрева радиантных труб составляют 15 000—45000 ккал/(м -ч). [c.145]

Коэффициент использования для разных поверхностей нагрева имеет различные значения. Для поперечно омываемых пучков труб современных парогенераторов (экономайзеров, переходных зон, промпе-регревателей, расположенных в конвективной шахте) характерны хорошие условия омывания, отсутствие мертвых зон, а потому = 1. Пароперегреватель, ширмы и фестон, размещаемые в поворотном газоходе, трудно выполнить конструктивно так, чтобы они также полностью омывались продуктами сгорания. Для этих поверхностей = 0,7- 0,85. В отдельных конструкциях пароперегревателя удается повысить коэффициент использования до = 1. Для ширм, расположенных вверху топки на стороне, противоположной выходному газовому окну, занимающих часть сечения, = 0,6. [c.236]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...