Допустимость

На пачку наклеивают паспорт электрода, па котором указано наименование или товарный знак предприятия-изготовителя, условное обозначение электродов, номер партии и дата изготовления, область применения электродов, особые условия выполнения сварки или наплавки, допустимое содержание влаги, режим повторного прокаливания, рекомендуемый режим сварки, масса электродов в коробке или пачке. [c.103]

В конструкциях отечественных сварочных выпрямителей находят применение селеновые вентили с пластинами размером 100 X 400 мм, собираемые в блоки необходимых мощности или напряжения. Обычно блоки вентилей принудительно охлаждаются потоком воздуха от специального вентилятора. В кремниевых выпрямителях силовые блоки собирают из отдельных вентилей на силу тока 50 или 200 А (ВК-50 или ВК-200-3) с допустимым обратным напряжением 150 В. Кремниевые вентили также требуют интенсивного принудительного охлаждения, для чего их укрепляют на радиаторах, охлаждаемых потоком воздуха от вентилятора. [c.133]

Допустимая плотность тока, [c.196]

Таблица 61. Допустимые скорости охлаждения

Если сталь склонна к значительному росту зерна, а действительная скорость охлаждения металла зоны термического влияния по расчету оказалась меньше нин<него предела допустимых, следует увеличить число слоев в шве и сварить их длинными швами. При выборе новых режимов следует определить действительные скорости охлаждения. [c.239]

В тех случаях, когда по условиям эксплуатации для сварных соединений допустима невысокая пластичность, для исключения возможности появления при сварке трещип, особенно при достаточно большей жесткости свариваемого изделия, применяют предварительный и сопутствующий подогрев при температурах 120— 180° С и последующую термообработку. [c.275]

Последним этапом расчета любой конструкции на прочность, жесткость и устойчивость является определение ее надежности и сравнение с нормативной. Если надежность конструкции равна нормативной или приемлемо больше нее - расчет закончен. Если же надежность конструкции меньше нормативной, то необходимо менять размеры и делать пересчет до тех пор, пока надежность конструкции не станет допустимой. Поэтому удобна такая методика расчета конструкций, по которой требуемая надежность заранее закладывается в проектируемую конструкцию. В данной главе приводится методика расчета упругих конструкций зара- [c.4]

Для трехзвенной зубчатой передачи с внутренним зацеплением и эвольвентными профилями зубьев найти максимально допустимую высоту /irj головки зуба большого колеса из условия отсутствия подреза профиля зуба на малом колесе, если число зубьев колес = 20, 22 = 40, модуль m = 10 мм, угол зацепления при сборке tto = 20°. [c.211]

Находим наименьшие допустимые числа зубьев на колесах / и 2 ai на колесе 1 по формуле (23.1) [c.213]

Найти числа зубьев всех колес г. и 2з, максимально допустимое число сателлитов k и радиусы начальных окружностей всех колес R , R. и R . [c.214]

СО4). При любом нестационарном движении этого механизма скорости o>i и (О4 будут различны, и механизм следует рассматривать как систему, имеющую две степени свободы. Следует заметить, что угловые скорости и массы звеньев 2 и 3 значительно меньше угловых скоростей и масс звеньев I и 4, по.этому здесь допустимо произвести статическое замещение масс звеньев 2 и 3, разместив их в точках В, С и D. [c.361]

Fi таблице 5 приводятся допустимые коэффициенты неравномерности хода для некоторых типов машин. Удобно среднюю скорость механизма или машины и коэффициент неравномерности движения выражать через углы поворота [c.376]

Для устранения возможности заклинивания механизма при проектировании ставят условие, чтобы угол давления во всех положениях механизма был меньше критического угла Если максимально допустимый угол давления обозначить через 1Ч ,гх. то этот угол должен всегда удовлетворять условию [c.530]

T. e. условие (26.66) удовлетворяется. Решим обратную задачу об определении величины наименьшего радиуса-вектора Rq кулачка, если задан закон движения s-j = ( pi) толкателя 2, смещение е и максимально допустимый угол давления Отах- Для [c.532]

Функция определена для значений аргументов, принадлежащих некоторому множеству, называемому областью определения функции возможные значения, принимаемые функцией, принадлежат к множеству, называемому областью допустимых значений функции. Функцию можно рассматривать как отображение области определения на область допустимых значений. [c.134]

В том случае, когда величины г з не скаляры, величина —г 32 называется расстоянием между г ) и Чтобы придать точный смысл уравнению (4-2.8), нужно лишь знать условия, при которых расстояние между и г[)2 становится исчезающе малым, в то время как понятие конечного расстояния может оставаться неопределенным. Строго говоря, необходимо определить лишь топологию пространства г(5 любое преобразование этого пространства, не меняющее его топологии, не играет никакой роли в той мере, в какой затронуто соотношение (4-2.8). Таким образом, мы можем сделать вывод, что непрерывность преобразования формулируется в терминах топологии области определения и области допустимых значений. [c.137]

Здесь возникает тонкий вопрос, поскольку с первого взгляда можно выделить две различные точки зрения. Можно полагать, что второй закон термодинамики налагает некоторые ограничения на допустимые процессы, т. е. его выполнение потребовало бы, чтобы некоторые превращения данного материала были бы запретными. С другой стороны, можно полагать, что ограничения налагаются на уравнения состояния как будет показано ниже, правильна вторая точка зрения. [c.150]

Функционал а в уравнении (5-1.6) связан с функционалом в уравнении (4-4.36), но отличается от последнего по следующим причинам (i) в качестве отсчетной выбрана текущая конфигурация (см. примечание на стр. 159), (ii) вместо тензора F используется тензор G, что допустимо, поскольку предыстория вращения не существенна. [c.170]

По чертежу детали выясняют форму и размеры всех ее элементов, назначенный конструктором материал, допустимую шероховатость поверхностей, показатели свойств материалов, покрытия, предельные отклонения размеров, формы и расположения поверхностей, ограничивающих деталь, и другие данные. [c.3]

Боли допустимое падение напряжения в электролите определяется величиной области потенциалов оптимальной запассивированности [c.86]

Технологические свойства дуги в значительной мере определяются родом и полярностью сварочного тока. При прямой полярности на изделии выделяется до 70% теплоты дуги, что обеспечивает глубокое проплавлепие основного металла. При обратной полярности напряжение дуги вьппе, чем при прямой полярности. На аноде — электроде выделяется большое количество энергии, что приводит к значительному его разогреву и возможному оплавле1Н1ю рабочего конца. Ввиду этого допустимые плотности сварочного тока понижены (табл. 3). Дугу постоянного тока [c.47]

Значительно более жесткие требования по точности выполнения устанавливаемых режимов предъявляются к манипуляторам и механизмам перемещения сварочного источника теплоты в автоматизированных установках. Допустимы следуюн(ие колебания скорости перемещения при сварке под флюсом 5% при аргонодуговой сварке тонколистовых металлов 2% в установках для электронно-лучевой и лазерной сварки менее ztl%. Точность установки свариваемых изделий и отклонение положения стыка при сварке не должно нревын1ать 20—25% поперечного размера площади пятна ввода теплоты в изделие, т. е. при сварке под флюсом это составляет J —2 мм при микроплазмен-ной — не более 0,25 мм нри электронно-лучевой и лазерной (в зависимости от диаметра луча) от tO,l мм до 10 мкм. [c.123]

Сила сварочного тока при ручной дуговой сварке может быть определена в зависимости от диаметра электрода и допустимой илотпости тока [c.182]

Если предъявляется требование обеспечить сплошной провар стенки таира, а при максимально допустимой плотности тока обеспечить требуей[ую глубину проплавления невозмолаю, то прибегают к разделке кромок. Если весь наплавленный одним проходом металл размещается в разделке, общую высоту заполнения можно рассчитать пс формуле (35). Если же наплавленный металл при выполнении сварки одним проходом не размещается в разделке, то общая высота на плавленного лшталла С = с[ -+ i (рис. 103). Согласно этому [c.197]

Полученная температура предварительного подогрела должна быть проверена и откорректирована путем определения действительных скоростей охлаждения Юохл при сварке на принятых режимах и сопоставления результатов расчета с рекомендуемым для данной марки стали диапазоном допустимых скоростей охлаждения. [c.240]

Особенность термического цикла многослойной сварки указанными методами состоит в том, что теплота второго и последующих слоев не позволяет металлу околошовной зоны 1-го слоя охладиться ниже определенной температуры. После сварки 2-го и последующих слоев околошовпая зона охлал<дается значительно медленнее, чем после сварки одного 1-го слоя (рис. 121, а). При налоп(епии 1-го слоя температура точки 1 резко возрастает, превышая температуру Ас , а затем резко надает. В момент, когда температура в точке 1 понизится до допустимого значения Т > > Гм)) тепловая волна от наложения 2-го слоя осуществит повторный нагрев металла околошовной зоны 1-го слоя, но до температуры более низкой, чем при сварке 1-го слоя. [c.241]

При многослойной сварке короткими участками необходимо определить длину участка, при которой температура околошовпой зоны до прихода тепловой волны от каждого последуюп1,его слоя не успеет понизиться ниже допустимой величины Гв- [c.242]

Имея в виду равенство (16.5), безразлично, каким коэффициентом из указан-IH.1X двух задается допустимая неравномерность движишя звена приведения машинного агрегата при расчете маховика. [c.159]

Фактическое передаточное отношение o6i.i4ho отличается от заданного. Следует установить, насколько оно отличается от заданного, и если отличие окажется больше допустимого, то расчет надо повторить, взяв значение Zy несколько иным, чем первоначальное. [c.203]

Для трехзвенной зубчатой передачи с внешним зацеплением и эвольвентиыми профилями зубьев найти максимально допустимую высоту головки зуба на большом колесе (hrj из условия отсутствия подреза профиля зуба на меньшем колесе, если числа [c.210]

Колебания скоростей во время установившегося движения могут достигнуть такой величины, которая не будет допустимой с точки зрения обеспечения всех надлежаии Х условий работы механизма. Тогда может возникнуть вопрос о регулирован1И1 в заранее заданных пределах величин этих колебаний. Задача [c.374]

Определение наибольшей максимальной скорости и наименьшей минимальной скорости мо.жет быть также сделано методом сравнения избыточных плои1,адок, заключенных между ординатами, соответствующими углам ф, ах и ф,п ,1, при условии малого сдвига максимальных и минимальных значений угловой скорости по отношению к максимальным и минимальным значениям кинетической энергии. В практических инженерных расчетах во многих случаях сдвиги эти весьма малы, поэтому применение изложенного метода сравнения избыточных площадок вполне допустимо. [c.386]

Таблица 6 служит для выбора допустимого числа зубьев колес при отсутствии подрезания или за1и1И1П1вания передачи. [c.455]

Рассмотрим теперь вопрос о том, как определить положение оси Л кулачка /, если задан закон движения фа = Фа (фО коромысла 2, его длина I2 и максимально допустимый угол давления тах- Для этого по заданному закону движения фа — = ф2 (фх) производим разметку положений точки В коромысла 2 (рис. 26.22). Пусть это будут точки Bi, В2, Вз,. .. Разметку производим как для фазы подъема, так и для фазы опускания. Далее, на лучах ZTBj. ЕВ ,. .. от точек Bj. Вз, В4,. .. откладываем отрезки В С , В3С3,. .., равные, согласно равенству (26.70), [c.534]

Различие между такими уравнениями, как (6-4.39) и (6-4.47), никоим образом нельзя считать незначительным. Действительно, внезапный скачок деформации вызвал бы в материале, описываемом уравнением (6-4.39), внезапный скачок напряжения, в то время как материал, описываемый уравнением (6-4.47), отреагировал бы на эту деформацию возникновением бесконечного напряжения. Это легко понять, учитывая, что модель, представленная на рис. 6-4, не допускает мгновенного изменения z, в то время как для модели, представленной на рис. 6-3, это допустимо. При более формальном рассмотрении можно заметить, что уравнение (6-4.29) допускает мгновенный скачок деформации, который будет давать в результате скачок напряжения. Этим свойством обладает и материал, описываемый уравнением (6-4.37). Добавление Л -й временной производной скорости деформации в правой части уравнения (6-4.37) изменяет топологию определяющего функционала. Таким образом, уравнения, подобные уравнению (6-4.47), не допускают скачкооб1разной деформации, что делает тем самым неприменимой термодинамическую теорию, развитую в разд. 4-4. [c.242]

Длительность любого течения удлинения практически всегда ограничена, поскольку быстро достигается большое относительное растяжение. Кроме того, чем больше е и, следовательно, Ayei тем короче допустимая длительность эксперимента. Таким обра- [c.292]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...