Сварка меди с алюминием

Не все элементы, входящие в металлические сплавы, в любых сочетаниях и концентрациях могут придавать сплавам требуемые качественные характеристики. При сварке разнородных металлов концентрация отдельных элементов в металле сварного шва может изменяться в широких пределах и в случаях образования в нём сплава с неудовлетворительными свойствами получение качественного сварного соединения становится невозможным. Например, при сварке меди с алюминием или железа с алюминием в сварном шве образуются хрупкие и непрочные сплавы, которые не дают удовлетворительного сварного соединения. [c.354]

Для сварки меди с алюминием вылет медного стержня должен быть больше, чем алюминиевого, на 30—40%. [c.276]

Контактная стыковая сварка меди с алюминием [c.627]

ЩИ НЫ свариваемой детали, а при сварке проводов больших се-, чений 0,4—0,6. При сварке меди с алюминием длина вылета по меди должна быть на 30—40% большей, чем по алюминию. [c.308]

В случае сварки меди с алюминием вдавливание рекомендуется производить со стороны меди (только, если толщина меди меньше толщины алюминия). Глубина вдавливаемого в металл рабочего выступа пуансона рекомендуется равной 1,5—2,0 толщинам детали, в которую вдавливается пуансон при сварке алюминия с алюминием и 2,0— 3,0 толщинам меди при сварке ее с алюминием (вдавливание пуансона в медь). [c.310]

СВАРКА МЕДИ С АЛЮМИНИЕМ [c.193]

При сварке меди с алюминием вдавливание лучше производить со стороны меди при условии, что толщина ее меньше, чем толщина алюминия. [c.39]

Глубина деформирования должна быть равна 1,5—2,0 толщинам детали,.со стороны которой вдавливается пуансон при сварке алюминия с алюминием и 2,0—3,0 толщинам меди при сварке меди с алюминием (вдавливание пуансона в этом случае производится со стороны меди). [c.39]

Сварка меди с алюминием. При сварке стержней из однородного металла (фиг. 24—27) выпушенные из зажимных губок концы проводов деформируются симметрично. При сварке же разнородных металлов, отличающихся разной твердостью, характер деформации меняется. [c.59]

На фиг. 33—35 показан ход деформации при сварке меди с алюминием. Как видно, вначале происходит деформация всей длины выпущенного конца стержня алюминия, а только потом начинается деформация медного стержня. Таким образом, постепенно обнажаемые слои чистой меди контактируются с обнаженной ранее [c.59]

Фиг. 33. Изменение координатной сетки при сварке меди с алюминием. Суммарный вылет 23 мм (по мели 14, по алюминию 9), осадка при сварке 13 мм.

По данным [29], сварку меди с алюминием лучше производить с двойной осадкой. В частности, указывается, что конец алюминия должен быть в 1,2—1,5 раза больше, чем конец меди. [c.61]

Результаты наших опытов по стыковой сварке меди с алюминием представлены в табл. 15, данными которой можно пользоваться при выборе режима сварки. Как видно, длина выпущенного конца со стороны алюминия должна быть больше, чем при сварке алюминия с алюминием такого же сечения. Вылет со стороны меди должен быть на 10—30% большим, чем со стороны алюминия. [c.61]

Образцы стыковой сварки меди с алюминием были испытаны в условиях вибрации. Крепление образцов на столе вибрационного испытательного стенда производилось консольно. Выступавшие на 150 мм концы образцов сильно ужесточали условия испытания, так как их колебания при вибрации создавали дополнительные отрывающие усилия, действующие на сварной шов. Каждый образец испытывался в течение 200 час. при амплитуде стола стенда I мм и частоте 50 гц. Ни у одного из испытанных образцов никаких признаков разрушения сварного шва обнаружено не было. На фиг. 37 и 38 показаны микрошлифы стыковых соединений медь—алюминий. [c.61]

Фиг. 36. Образцы стыковой холодной сварки меди с алюминием после испытания

Фиг. 37. Микрошлиф стыковой холодной сварки меди с алюминием (Х70).

Режимы сварки меди с алюминием [c.159]

Потери меди при диаметре проволоки 1, 2, 3 и 4 мм составляют соответственно 0,6 0,35 0,15 и 0,08 мм, потери алюминия 0,9 0,6 0,4 0,2 мм. Из-за высоких скоростей осадки практически полностью предупреждается окисление металла торцов. Тепло при нагреве генерируется непосредственно у стыка. Зона значительного повышения твердости при сварке меди с алюминием распространяется в обе стороны от стыка на глубину 0,1—0,5 мм. В этом пре-цессе электрическое сопротивление самих заготовок мало сказывается на выделении тепла в стыке, что поз воляет легко соединять металлы с различными физическими свойствами, как например, медь с алюминием или с нержавеющей сталью и т. п. Применение [c.170]

Эффективного способа электродуговой сварки меди с алюминием до сих пор не разработано. Склонность сплавов алюминий — медь к образованию трещин, особенно при содержании в алюминии 2—4% меди, и способность алюминия в процессе сварки быстро окисляться с образованием тугоплавкой плёнки окисла практически не дают возможности достигнуть сплавления алюминия с медью. Различные температуры плавления и теплоемкость алюминия и меди приводят к неравномерному их оплавлению, вследствие чего добиться нужного соотношения алюминия и меди в металле шва весьма затруднительно. Сварное соединение получается очень хрупким и непрочным, совершенно непригодным к эксплуатации при наличии нагрузки. [c.88]

Сварка меди с алюминием [c.453]

Процесс холодной сварки протекает при нормальной или даже отрицательной температуре практически мгновенно, только в результате схватывания, и диффузионные процессы в данном случае практически не успевают развиться. В связи с этим холодную сварку целесообразно применять для соединения таких разнородных материалов, которые могут давать при плавлении и диффузионном взаимодействии хрупкие интерметаллиды (например, для соединения меди с алюминием). [c.136]

Искровой импульс применяется для сварки различных металлов между собой алюминия со сталью, серебра с медью, меди с алюминием, немагнитной или специальной стали с обычной сталью или цветными металлами и т. д. Возможность строгой дозировки энергии, посылаемой к месту точечной сварки, позволяет осуществить целый ряд технологических операций при сварке весьма тонких изделий из вольфрама, нержавеющих сталей и сплавов алюминия, а также при приварке тонких изделий к толстым. [c.69]

ОСОБЕННОСТИ ТЕХНОЛОГИИ И ТЕХНИКИ СВАРКИ Сварка стали с алюминием, медью, титаном и их сплавами [c.499]

Исследование диффузионных явлений производили также на соединениях меди б = 1 мм с алюминием АВООО б = 1 мм ( = = 8 мкм. Fee = 220 кГ, tee = ><) Выбор ЭТОЙ пары металлов обусловлен тем, что в результате реактивной диффузии на границе в месте сварки может образовываться промежуточная фаза. Такая фаза толщиной около 1 мкм была обнаружена на части сварных соединений (4 = 0,8 1,1 сек), а также в отдельных местах в образцах, сваренных при tee = 0,4 сек. Произведенная оценка глубины диффузии, т. е. толщины промежуточной фазы, при сварке меди с алюминием показала, что коэффициент диффузии меди в алюминии приблизительно на два порядка выше, чем [c.32]

Контактная стыковая сварка меди с алюминием производится на стыковых сварочных мащинах типа МСМ-150 методом непрерывного оплавления. Мащина дооборудуется специальным пневматическим приводом для ударной осадки. Режим оплавления задается кулачком определенного профиля. Электрическая схема машины должиа обеспечивать отключение сварочного тока в момент начала осадки. Процесс сварки после нажатия кнопки пуск происходит автоматически. [c.627]

Усилие. осадки при холодной сварке в стык равно при гварке алюминия 70—100, при сва рке нагартованной меди 200—250, при сварке меди с алюминием 150—200 кГ1мм . Для осуществления холодной сварки алюминиевых шин на монтаже используются гидропрессы с ручным и ножным ( педальным) приводом. [c.308]

При сварке с односторонним деформированием (рис. 130, в) вдавливание производится со стороны более тонкого металла, г.чуби-на вдавливания равна 1,5—2 толщинам детали, со стороны которой вдавливается пуансон (сварка алюминия с алюминием), и 2—3 толщинам при сварке меди с алюминием. [c.175]

К ир )цессам, расширяющим объем зоны сварки, можно отнести растворение, диффузию, кристаллизацию. Эти процессы протекают во времени, н ход их в значптельиои степени зависит от температуры, с возрастанием которой взаимная растворимость и диффузия металлов обычно повышаются. Особенно большую роль играет растворимость при пайке. Образование сплава в зоне сварки расширяет объем зоны и повышает надежность сварного соединения. Отрицательное влияние взаимного растворения может наблюдаться прп образовании хрупких интерметаллических соединений, например при сварке меди с алюминием, где образование хруикого интер.металлического соединения СнзА1 часто создает значительные затруднения для получения прочной сваркп. [c.3]

Контактная стыковая сварка меди с алюминием производится на стыковых сварочных машинах типа МСМ-150у методом непрерывного оплавления. Машина дооборудуется специальным пневматическим приводом для ударной осадки. Режим оплавления задается кулачком определенного профиля. Электрическая схема машины [c.244]

Диффузионная сварка дает доброкачественные соединения при сварке меди с алюминием и некоторыми его сплавами при максимально возможном ограничении температуры нагрева, времени сварки и при использовании барьерных подслоев и покрытий. В качест- [c.195]

Если осуществляется сварка различных металлов (например, меди с алюминием), то диаметры круглых или ширины прямоугольных рабочих выступов пуансонов рекомендуется брать обратно пропорциональными твердости свариваемых металлов [29, 38]. По данным С. Б. Айнбиндера, при сварке меди с алюминием можно ограничиться деформацией, достаточной для сварки алюминия с алюминием, т. е. порядка 65—75%. Это он объясняет тем, что более твердая медь облегчает разрушение пленки на алюминии, -а раздвигающиеся твердые пленки алюминия увлекают пленки на меди. [c.32]

Как видно из фиг. 36, при стыковой сварке меди с алюминием получаются весьма прочные и надежные соединения (все эти соединения получены при сварке с одной осадкой). При испытании на растяжение разрушение происходит по основному металлу никаких признаков разрушения изгибе образца на угол больше 90°, а также при агибе образца петлей. [c.61]

При практическом использовании сварки меди с алюминием следует иметь в виду, что нагрев уже осуществленных соединений медь — алюминий выше определенной температуры делает их хрупкидш и непрочными. Это относится в равной мере к соединениям, выполненным контактной сваркой оплавлением, холодной сваркой, и к алюминиевым шинам, плакированным медью. [c.64]

Проведенными нами опытами, при которых сварка производилась зажимами с заостренными торцами (фиг. 18), установлено, что осадочные усилия должны быть равны 70—80 кГ1мм при сварке алюминия, 200—250 кГ мм при сварке нагартованной меди и 150—200 при сварке меди с алюминием. [c.67]

Установочная длина при сварке однородных металлов равна диаметру (1 или толщине заготовок, а разнородных обратно пропорциональна твердости или пределу текучести. Практически, при совместной сварке меди с алюминием она равна соответственно й и 1,25с . С увеличением установочной длины уменьшается давление и величина деформации. Для предотвращения прили- [c.45]

При сварке меди С алюминием в зоне стыка возможно образование прослойки промежуточного состава с образованием соединения СиА1г. Известно, что алюминий, пересыщенный медью, склонен к старению. Поэтому необходимо в момент осадки удалить из стыка металл промежуточного состава во избежание охрупчивания соединения. При сварке оплавлением меди (твердостью 70—80 кг/лш ) с алюминием (твердостью 35-—40 кг мм ) микротвердость отдельных участков металла стыка достигала 800— 850 кг мм . [c.159]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...