Распределение воды по сооружениям

Распределение воды по сооружениям [c.327]

При распределении воды по первой схеме удельный расход по длине распределителя постоянен, а по второй схеме изменяется по линейному закону. При распределении воды по третьей схеме удельный расход может быть постоянным, но само движение потока по криволинейному пути более сложное, поскольку одновременно с поступательным движением происходит циркуляция масс жидкости в плоскости живого сечения потока. При распределении воды по четвертой схеме удельный расход по длине коллектора, расположенного в сооружении прямоугольной формы, постоянен, а в сооружении круглой формы изменяется по нелинейному закону. Во всех схемах заданный режим распределения воды по длине, дырчатых труб обеспечивают путем изменения шага отверстий, что позволяет снизить в них потери напора, т. е. осуществить принцип малого сопротивления. [c.29]

Зачастую воду подают в середину коллектора, что существенно изменяет общий характер распределения воды по коллектору с боковыми дырчатыми ответвлениями в сооружении круглой формы. При таком варианте расчетный расход воды равен половине общего расхода ее в сооружении, а расчетная длина коллектора равна половине общей его длины (рис. 11) [c.38]

Как уже указывалось, при расчете очистных сооружений исходят из того, что режим работы сооружений должен быть стабильным, а распределение воды по его рабочему сечению — равномерным. В этом случае удельная гидравлическая нагрузка может определяться средней скоростью движения воды [c.57]

Для некоторых сооружений, например для камеры реакции, хлопьеобразователя или контактной емкости, первостепенное значение для оценки их работы имеет фактор времени, а именно продолжительность пребывания воды в этих сооружениях. При равномерном распределении воды по всему рабочему объему контактной емкости (т = 0) средняя продолжительность пребывания воды в ней [c.58]

В водопроводных очистных сооружениях (осветлителях, фильтрах и др.) распределение воды по площади их осуществляется при помощи системы перфорированных, горизонтально направленных труб. [c.3]

При проектировании очистных сооружений гидравлический расчет распределителей воды производят по приближенным формулам, не учитывающим в полной мере действительные условия движения потока с убывающим вдоль пути расходом. Вследствие этого пропускная способность дырчатых распределителей по расчетным данным оказывается либо заниженной, либо, наоборот, завышенной против фактических значений. Кроме того, при приближенном методе гидравлического расчета невозможно обеспечить равномерный режим распределения воды по длине дырчатых труб. [c.3]

При распределении воды по третьей схеме величина удельного расхода постоянна, но само движение потока по криволинейному пути оказывается более сложным вследствие того, что одновременно с поступательным движением происходит циркуляция масс жидкости в плоскости живого сечения потока. В четвертой схеме величина удельного расхода по длине коллектора, расположенного в сооружении прямоугольной формы, постоянна, а в сооружении круглой формы является переменной. [c.24]

Необходимая равномерность распределения воды по площади сооружения может быть обеспечена либо путем повышения перепада давления в отверстиях боковых ответвлений, либо путем изменения шага отверстий по длине. Первый способ применяется в дырчатых системах большого сопротивления, второй — в системах малого сопротивления. [c.42]

В трубчатых системах большого сопротивления отверстия располагаются по длине труб с постоянным шагом. Равномерность распределения воды в этих системах обеспечивается путем повышения напора в отверстиях, а следовательно, и скорости истечения струй. Этот принцип положен в основу расчета дренажа в скорых фильтрах. Повышение напора в отверстиях дренажа неизбежно влечет за собой перерасход электроэнергии на подачу промывной воды. Однако в этом случае обеспечивается интенсивное взрыхление загрузки по всей площади фильтров, что особенно важно для восстановления фильтрующей способности загрузки. Трубчатые системы большого сопротивления целесообразно применять в тех случаях, когда требуется периодическое кратковременное распределение воды по площади очистных сооружений, а именно промывка загрузки в фильтрах, размыв осадка в отстойниках и т. д. [c.107]

Получение воды требуемого качества обеспечивается правильной технической эксплуатацией сооружений и оперативным технологическим контролем, предусматривающим контроль за распределением воды по фильтрам, скоростью фильтрования и своевременным отключением фильтра на промывку, санитарным состоянием фильтра и состоянием фильтрующей загрузки, а также качеством фильтрованной воды и эффективностью работы фильтров. [c.32]

Система водоснабжения (водопровод) представляет собой комплекс сооружений по добыванию, очистке, транспортированию и распределению воды различным потребителям. [c.91]

Системы пастбищного водоснабжения предназначены для обводнения территорий, отведенных под пастбища, и включают сооружения по подъему, транспортированию, хранению и распределению воды. [c.188]

Исходя из условий равномерности распределения промывной воды по площади сооружения и равномерности дренирования фильтрата, трубы ответвлений распределительных систем рекомендуется располагать на расстоянии 250—300 жж друг от друга, трубы ответвлений дренажа на расстоянии 500—650 мм. Расстояние от оси крайнего ответвления до стенки сооружения назначается равным половине расстояния в осях. Особо валяное значение имеет расположение дренажных труб, так как при частом их размещении происходит зависание загрузки после промывки с образованием под ними водяных мешков. Это явление неоднократно наблюдалось при эксплуатации напорных осветлительных двухпоточных фильтров. [c.131]

Гидравлика трубчатых систем, применяемых в водопроводных очистных сооружениях, изучена недостаточно. До сих пор высказываются различные, нередко противоречивые мнения о закономерностях движения жидкости в дырчатых распределителях и сборниках, при гидравлическом расчете которых не всегда учитывают в полной мере их конструктивное разнообразие и гидродинамические особенности движения потока. Вследствие этого на практике допускаются серьезные просчеты как в определении общего гидравлического сопротивления трубчатых систем, так и в обеспечении требуемой равномерности распределения и сбора воды по площади очистных сооружений, что заметно снижает эффективность работы этих сооружений и ухудшает качество очищенной воды. [c.3]

При движении жидкости с переменным расходом в дырчатых трубах в ней возникают вихри, которые обусловлены турбулентными струями, входящими в жидкость или выходящими из нее. Эти вихри оказывают дополнительное сопротивление поступательному движению основной массы жидкости. Потери напора на вихревые сопротивления, как указывает И. М. Коновалов, могут быть довольно значительными, во много раз превышающими обычные потери на внутреннее трение при движении вязкой несжимаемой жидкости. Однако эти потери напора чаще всего совсем не учитываются при расчете дырчатых распределителей и сборников воды, что не дает возможности более точно определить их пропускную способность и степень равномерности распределения и сбора воды по площади сооружений. [c.14]

При распределении воды коллектором с боковыми ответвлениями имеем две системы с боковыми ответвлениями равной длины в сооружениях прямоугольной формы с боковыми ответвлениями неравной длины в сооружениях круглой формы (рис. 10). Удельный расход воды по длине коллектора, расположенного в прямоугольном сооружении, постоянный. Это условие сохраняется и в том случае, когда вода подается в середину коллектора. [c.35]

Рассмотренные выше схемы распределения воды применяются также и при сборе воды дырчатыми трубами. Закономерность изменения удельного расхода по длине дырчатых сборников определяется из условия равномерного сбора воды по площади того или иного сооружения с учетом его конфигурации и схемы расположения дырчатых труб. [c.43]

При расположении трубчатой системы в сооружении круглой формы удельный расход изменяется по длине коллектора по более сложному закону. Выделим элементарную полосу в плане сооружения, ограниченную двумя хордами, перпендикулярными оси коллектора (рис. 13). Полоса находится на расстоянии х от начального сечения коллектора и имеет следующие размеры длину по оси коллектора ax и ширину по первой хорде Ь. Ширина хорды Ь, расстояние X, площадь элементарной полосы aF и расход d , приходящийся на эту полосу, имеют те же значения, что и при распределении воды (см. п. 2 настоящей главы). [c.47]

Вертикальные отстойники имеют большое распространение в водоснабжении на жел.-дор. транспорте, а так как стоимость отстойников составляет значительную часть стоимости сооружений для обработки воды, то на вертикальных отстойниках необходимо остановиться подробнее. Для суждения о степени равномерности распределения струй по горизонтальному сечению отстойника служит коэфициент использования отстойника. Последний взаимно связан с эффектом работы отстойника, поэтому зависимость его от ряда факторов чрезвычайно важна. [c.248]

Пример синтеза рациональной формы подпорной или причальной стенки [9]. Причальные и подпорные стенки предназначены для поддержания крупных и вертикальных откосов берегов, насыпей, выемок, естественных склонов, а также защиты откосов от волнового воздействия (рис. 1,20). Они часто используются гри транспортном и энергетическом гидротехническом строительстве, прокладке автомобильных и железных дорог и т. д. Причальные и подпорные стенки различаются как по назначению, так и по материалу, условиям работы, грунтам в основании и боковой поверхности, что обусловливает большое разнообразие их форм. Подпорная стенка является частным случаем причальной стенки, поэтому расчетная схема составлена для последней. Причальная стенка представляет собой бетонное сооружение высотой Н от 4 до 20 м (рис. 1.20). На нее воздействуют горизонтальные и вертикальные силы Я и О от собственной массы стенки, массы засыпки, швартовое усилие, волновое усилие, равномерно распределенная полезная нагрузка интенсивности и т. д. L — уровень воды). [c.48]

СЦВ) — комплекс сооружений, осуществляющий забор воды из природных источников, ее очистку, транспортировку по трубопроводам к потребителям и распределение между ними. Классифицируются системы в зависимости [c.460]

В табл. 5-3 приведено ориентировочное процентное распределение мощности новых крупных КЭС, планируемых к сооружению до 1980 г., по основным районам СССР при различной температуре охлаждающей воды. [c.56]

По Техническим условиям проектирования водопроводных очистных сооружений (СИ 54-59) принято считать неравномерность в распределении промывной воды, допустимой в пределах 5% (т = 0,05). [c.5]

Вода для технических и хозяйственно-питьевых ну>кд требует значительных материальных затрат по строительству и эксплуатации сооружений для ее приема, подъема, обработки и распределения. Согласно потребности выбираются источники и проектируются сооружения. Нормы учитывают лишь необходимый расход и в случае большого непроизводительного расхода, бесконтрольной траты воды и т. д. помимо нежелательных и недопустимых материальных потерь отдельные потребители воды могут быть поставлены в чрезвычайно тяжелое положение. [c.458]

Распределители в виде кольцевой дырчатой трубы устанавливают главным образом в очистных сооружениях круглой формы. В этих сооружениях распределение воды по оси кольца происходит равномерно. Следовательно, для кольцевого распределителя соблюдается условие <7уд =соп51. [c.35]

Для соблюдения усло1И1я i/ " (/г может потребоваться довольно большой перепад давления Лг в отверстиях сборно-распределительного устройства. Поэтому при расчетах допускается некоторая неравномерность в распределении воды по площади фильтра, практически не сказывающаяся на работе аппарата, но значительно снижающая его сопротивление. По Техническим условиям проектирования водопроводных очистных сооружений (СН 54—59) такая неравномерность допускается в пределах 5%. [c.159]

Значительные возможности борьбы с отказами дает применение принципа избыточности при проектировании отдельных подсистем и элементов или использование "холодного" (не работающего до критического момента времени) резерва - введение коэффициентов запаса. Однако это влечет за собой замораживание ресурсов и увеличение первоначальной стоимости каждого сооружения, что не всегда оправдано. Поэтому необходимо определять такие мероприятия по обеспечению надежности СПРВ, затраты на реализацию которых были бы минимальными. При проектировании систем подачи и распределения воды выбор трассы и параметров трубопроводов должен производиться по критериям оптимальности. В качестве критериев оптимальности принято принимать приведенные расчетные затраты на сооружение, техническое обслуживание и ремонт трубопроводов, насосных станций, регулирующих резервуаров и т.д. [c.232]

В основу гидравлического расчета распределительных систем положен известный принцип распределения воды, сформулированный в более четкой форме впервые В. Т. Турчиновичем применительно к условиям работы дренажа большого сопротивления при промывке скорых кварцевых фильтров. Промьшная вода в виде многочисленных струй, испытывающих неодинаковое гидравлическое сопротивление, проходит в дренаже и загрузке различными путями. Поэтому расход этих струй также неодинаков и, следовательно, вода по площади сооружения распределяется неравномерно. Необходимый перепад давления в отверстиях Дренажной системы фильтра для обеспечения 95%-ной равномерности распределения промывной воды В. Т. Турчинович предложил определять в зависимости от скоростного напора в коллекторе, и в боковых ответвлениях [c.11]

Водопроводные очистные сооружения рассчитывают, как известно, на максимальное суточное водопотребление с учетом расхода воды на собственные нужды. При этом сооружения могут работать либо непрерывно в течение суток, либо периодически. Однако как в том, так и в другом случае расчетный расход воды, поступающий на каждое сооружение, принимают постоянным. Кроме соблюдения постоянства расхода во времени необходимо также обеспечить достаточно равномерное распределение и сбор воды по площади очистных сооружений. Для расчета дренажных систем промывки загрузки в скорых кварцевых фильтрах В. Т. Турчинович рекомендовал принимать 95%-ную равномерность распределения промывной воды. Соответствующий этому проценту коэффициент допустимой неравномерности равен 0,05. В отношении других сооружений таких конкретных рекомендаций не было сделано, В СНиП П-31-74 по этому вопросу [6] никаких указаний также не приводится. Между тем вопрос о расчетных значениях этого коэффициента для различных типов и конструкций очистных сооружений имеет принципиально важное практическое значение. В реальных условиях работы очистных сооружений добиться 100%-ной равномерности распределения и сбора воды невозможно, а какой процент неравномерности можно допустить — неясно. [c.56]

Неравномерное распределение лучистой энергии по корродирующей поверхнос1И. Более интенсивно облучаемые участки — аноды Более сильная коррозия морских сооружени в морской воде с южной стороны. Ускорение коррозионных процессов под влиянием мощных электромагнитных или корпускулярных излучений [c.22]

Крупные потребители, нанример для сооружений в прибрежном шельфе, иногда предписывают минимальные значения стационарного потенциала или коэффициента аз для алюминиевых протекторов. По определению токоотдачи (выхода по току) протекторных материалов нет единого мнения. Обычно испытание ведется по способу гальвапостати-ческой выдержи [33], т. е. с наложением заданного тока в искусственной (модельной) морской воде, или при длительном свободном протекании проточной естественной морской воды [34]. Способы исследований имеют тот недостаток, что образцы протекторов приходится вытачивать из сплошного материала. В таком случае остается неучтенным влияние литейной корки, поведение которой (в особенности у алюминиевых протекторов) может существенно отличаться от поведения материала сердцевины. Наряду с вопросом о воспроизводимости свойств материала образца встает вопрос и о способе проведения испытания, т. е. о выборе числа протекторов и их расположения в сосуде для испытаний. В частности, не исключено, что распределение тока и движение или обмен среды могут влиять на поляризацию. Поэтому при современном уровне исследований в любом случае можно получить только сравнительные показатели, которые нельзя приравнивать к показателям, получаемым в практических условиях. В общем пока еще не имеется обязательных инструкций по испытаниям. [c.196]

При наличии в сплаве различных структурных составляющих (карбидов, интерметаллических соединений), а на поверхности металлов окисных пленок, резкая дифференциация видна еще более отчетливо. Между тем расчет может в лучшем случае дать лишь суммарный эффект, отнесенный ко всей поверхности. Для инженерных расчетов, а также при разработке новых сплавов, весьма важно знать характер распределения коррозии, т. е. по образному выражению Акимова, структуру коррозии . Для иллюстрации этой мысли приведем несколько примеров. Средняя скорость коррозии стали в морской воде определяется цифрой 0,1—0,15 мм год. Такая скорость не представляла бы никакой опасности для морских сооружений, ибо запас прочности, принимаемый в расчетах, например кораблей, обеспечивал бы по крайней мере 20-летпий срок их службы. Между тем, вследствие неравномерности характера коррозии, скорость процесса в отдельных точках достигает 0,4—0,5 мм/год, что и определяет срок службы конструкции в целом. [c.83]

Условия, поддерживавшиеся в этом лабораторном исследовании (имевшем целью выявить механизм процесса), сильно отличаются от тех, которые должны иметь место в полевых условиях, когда катодная защита применяется для решения практической коррозионной проблемы. В большинстве практических случаев распределение катодного тока от внешнего источника тока не является равномерным местные катодные участки распределены также неравномерно. Часто защита обусловлена иными причинами, а не поддержанием на поверхности защищенного металла пленки щелочи кроме того, близ сооружений, расположенных под землей, проводимость системы почва— вода обычно слишком мала, чтобы можно было пренебречь омическим падением напряжения 1 . Тем не менее, вскоре после опубликования работы Бриттона (и, надо понимать, как следствие этой работы) были сделаны попытки определить силу тока, требующуюся для защиты работающего трубопровода, путем поисков резкого перегиба на кривой зависимости силы тока от потенциала. Примененный метод, по-видимому, заключался в постепенном увеличении силы катодного тока, накладывавшегося на трубопровод от внешнего источника тока или протектора, и измерения местного потенциала (определявшегося с помощью медносульфатного электрода, помещавшегося на земле над трубопроводом). Если на кривой зависимости V от 1 наблюдался резкий перегиб, то принималось, что он соответствует значению силы тока, требуемой для защиты. Неудивительно, что хотя полученные результаты по счастливой случайности иногда и оказывались близкими к правильным, ошибки в них часто достигали больших величин. Сначала это объясняли тем, что не учитывалось омическое падение напряжения 1Я были предприняты попытки изменить метод с тем, чтобы учесть его, но на главные причины несоответствий, связанные с геометрической сложностью практического случая, не было обращено достаточного внимания. Этим занялись лишь в последнее время. Исследования, проводящиеся в настоящее время в Эмеривилле, о которых упоминалось на стр. 269, могут в значитель-лой степени выправить положение. [c.750]

Мост и подходы к нему являются обязательными элементами каждого мостового перехода (а и б на рис. 1-УП). Струенаправляющие регуляционные сооружения (дамбы и траверсы е, г и на рис. 1-УП) служат для обеспечения плавного пропуска потока высоких вод в отверстие моста, равномерного распределения потока между всеми пролетами (или по всему отверстию при однопролетном мосте) и предохранения опор моста и подходов к нему от подмыва. При этом обычно предусматривается укрепление берегов, откосов насыпи на подходах и конусов насыпи у береговых опор. [c.11]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...