Сварка хромоникелевых жаропрочных сталей

СВАРКА ХРОМОНИКЕЛЕВЫХ ЖАРОПРОЧНЫХ СТАЛЕЙ [c.54]

ЭЛЕКТРОДЫ ДЛЯ РУЧНОЙ СВАРКИ ХРОМОНИКЕЛЕВЫХ ЖАРОПРОЧНЫХ СТАЛЕЙ [c.70]

Как уже указывалось, основная трудность при освоении ручной дуговой сварки хромоникелевых жаропрочных сталей заключается в разработке соответствующих электродов. Эти электроды должны обеспечивать 1) надлежащее качество наплавленного металла, стойкого против образования горячих трещин и обладающего необходимыми свойствами, в том числе жаропрочностью 2) устойчивое выполнение сварочной операции, т. е. устойчивость горения дуги, хорошее формирование шва, возможность сварки при различном расположении шва в пространстве. [c.70]

СВОЙСТВА НАПЛАВЛЕННОГО МЕТАЛЛА И СВАРНЫХ СОЕДИНЕНИИ ПРИ РУЧНОЙ СВАРКЕ ХРОМОНИКЕЛЕВЫХ ЖАРОПРОЧНЫХ СТАЛЕЙ [c.88]

Предлагаемая вниманию читателя книга отличается от первых двух изданий монографий автора Сварка хромоникелевых аустенитных сталей (1954 и 1958 гг.) тем, что здесь главное внимание уделяется аустенитным сталям, используемым в качестве жаропрочных или жаростойких материалов. Вопросы коррозионной стойкости или, точнее, вопросы жидкостной коррозии рассматри-4 [c.4]

Сварка хромоникелевых аустенитных сталей и сплавов. Хромоникелевые аустенитные стали сваривают в основном двухфазными аустенитно-ферритными швами, аустенитные сплавы и некоторые аустенитные жаропрочные стали типа 14-14, 15-25 и коррозионностойкие стали типа 23-28—аустенитными швами. [c.618]

Сложность сварки хромоникелевых высоколегированных сталей во многом определяется их структурным классом и состоянием, фазовыми превращениями, которые могут протекать при сварочном нагреве и охлаждении, и специфическими требованиями к свойствам, которыми должны обладать сварные соединения жаропрочных, хладостойких, кислотостойких и высокопрочных сталей. [c.265]

При производстве сварных конструкций из хромоникелевых жаропрочных сталей обычно после сварки применяется термическая обработка. Термическая обработка имеет целью [c.109]

Применение конструкционных низколегированных сталей повышенной и высокой прочности, теплоустойчивых и жаропрочных хромомолибденованадиевых, нержавеющих хромоникелевых сталей, биметаллов и композиционных материалов для изготовления аппаратов актуализирует проблему механической неоднородности. Механическая неоднородность, заключающаяся в различии механических характеристик зон (шва Ш, зоны термического влияния ЗТВ и основного металла) сварного соединения, является, с одной стороны, следствием локализованных температурных полей при сварке структурно-неравновесных сталей, с другой - применения технологии сварки отличающимися по свойствам сварочных материалов с целью повышения технологической прочности. [c.93]

Для сварки малоуглеродистых и низколегированных конструкционных сталей с хромоникелевыми сталями аустенитного класса, работающих при повышенной температуре, а также для сварки некоторых марок жаропрочных сталей. [c.86]

Химический состав металла сварных швов, полученных при сварке высоколегированных хромоникелевых жаропрочных и нержавеющих сталей (в %) [c.177]

Аргон марки А предназначен для сварки активных и редких металлов и сплавов на их основе. Аргон марки Б — для сварки плавящимся и неплавящимся вольфрамовым электродом алюминиевых и магниевых сплавов. Аргон марки В для сварки нержавеющих хромоникелевых жаропрочных сплавов, легированных сталей п чистого алюминия. [c.90]

При сварке нержавеющих и жаропрочных сталей аустенитного класса необходимо учитывать низкую теплопроводность, более высокий коэффициент линейного расширения, чем у малоуглеродистой стали, и склонность к межкристаллитной коррозии. Чтобы уменьшить склонность стали к межкристаллитной коррозии и коробление, сварку аустенитных хромоникелевых сталей необходимо вести так, чтобы обеспечить наименьшую зону нагрева, максимальную скорость сварки и быстрое охлаждение. При газовой и дуговой сварке покрытыми электродами выполнение этих условий затруднено, так как имеют место замедленный нагрев (при газовой сварке) и медленное охлаждение после сварки. Поэтому возможен перегрев околошовной зоны и появление межкристаллитной коррозии. [c.108]

Газообразный и жидкий (после газификации) аргон предназначен для защиты при сварке и резке активных металлов (титана, циркония, ниобия) и сплавов на их основе, алюминия, алюминиевых и магниевых сплавов, нержавеющих, хромоникелевых, жаропрочных сплавов и легированных сталей различных марок. [c.137]

Для сварки и плавки нержавеющих хромоникелевых жаропрочных сплавов, легированных сталей различных марок и чистого алюминия [c.467]

Технологические свойства хромоникелевых аустенитных сталей недостаточно высоки. Это ограничивает возможность получения -здоровых отливок сложной формы и значительного развеса, затрудняет получение сложных поковок, усложняет технологию сварки и механической обработки деталей из этих материалов. Однако сравнительно высокий уровень жаропрочности этих сталей обусловил достаточно широкое использование их в различных машинах и установках, работающих при высоких температурах. [c.24]

Учет этих особенностей сварки хромоникелевых аустенитных жаропрочных сталей, разработанные для ряда случаев сварочные материалы и режимы сварки позволили как в СССР, так и за границей изготовить ряд сварных конструкций, надежно работающих в сложных эксплуатационных условиях. [c.67]

Так, К. В. Любавский и Е. П. Львова [72], применяя керамические флюсы с легирующими добавками, скрепленные небольшим количеством жидкого стекла или спеченными на галоидах, при лабораторных исследованиях обеспечили необходимый состав металла швов при сварке хромоникелевых сталей. Этот метод, видимо, позволит решить задачу автоматической сварки под флюсом жаропрочных аустенитных хромоникелевых сталей. [c.69]

ОБЩИЕ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ ПО СВАРКЕ ЖАРОПРОЧНЫХ ХРОМОНИКЕЛЕВЫХ АУСТЕНИТНЫХ СТАЛЕЙ [c.117]

Медовар Б. И., Р у б л е в с к и й Н Н. Вопросы сварки в СОг хромоникелевых аустенитных сталей и жаропрочных сплавов. — Автоматическая [c.242]

Наиболее распространенным методом сварки экономно легированных хромоникелевых жаропрочных аустенитных сталей является ручная дуговая сварка. При этом электроды должны обеспечить в металле шва двухфазную аустенитно-ферритную структуру с жесткими ограничениями по количеству ферритной фазы (обычно от 2 до 5%). [c.355]

Улучшить свойства целого ряда конструкций из высоко легированных сталей после сварки можно специаль ными видами термической обработки. Так, например, для повы шения пластичности и выравнивания свойств в сварных соедине ВИЯХ трубопроводов из жаропрочных хромоникелевых сталей ау стенитного класса применяется аустенизация. В других случаях, например при изготовлении сварных роторов из подобных сталей, применяется тепловое старение при температурах 750 -800° С. В целях получения высокой стойкости против межкристаллитной коррозии сварные конструкции из нержавеющих хромоникелевых аустенитных сталей подвергают стабилизации, которая придает сварным соединениям вторичную стойкость против межкристаллитной коррозии ( см. рис. VII. 13). [c.379]

Обозначение электродов для сварки высоколегированных сталей с особыми свойствами. ГОСТ 10052—75 устанавливает 49 типов электродов для сварки хромистых и хромоникелевых сталей, коррозионно-стойких, жаропрочных и жаростойких высоколегированных сталей мартенситно-ферритного, ферритного, аустенит-но-ферритного и аустенитного классов. [c.73]

Обозначение электродов для сварки высоколегированных сталей с особыми свойствами. Электроды для сварки высоколегированных сталей с особыми свойствами должны удовлетворять требованиям ГОСТ 10052-75. Большое разнообразие служебного назначения этих сталей определяет и большой типаж электродов для их сварки. Стандартом предусмотрено 49 типов электродов для сварки хромистых и хромоникелевых сталей, коррозионно-стойких, жаропрочных и жаростойких высоколегированных сталей мартенситно-ферритного, ферритного, ау-стенитно-ферритного и аустенитного классов. [c.43]

При написании 2-го издания книги Сварка хромоникелевых аустенитных сталей и сплавов автору пришлось значительное место уделить не только чисто сварочным проблемам, но и рассмотрению общих вопросов металловедения аустенитных сталей. В настоящее время представляется возможным ограничиться лишь кратким изложением вопросов, касающихся состава, структуры и свойств собственно жаропрочных сталей и сплавов. Вопросы теории жаропрочности в данной книге не рассматриваются, они достаточно подробно изложены в работах [1, 2, 3, 8, 11, 14, 18, 22, 24, 27] и многих других. К сожалению, пока еще нет общепринятой классификации жаропрочных аустенитных сталей и сплавов. Деление их на отдельные группы, в зависимости от химического состава, зачастую является чисто условным. По-видимому, более точным следует признать группирование сталей и сплавов по типу упрочнения твердого раствора карбидное, карбонитридное, кар-боборидное, интерметаллидное. [c.8]

Так, например, при сварке хромоникелевых аустенитных сталей металл шва для сохранения жаропрочности или коррозионной Я стойкости должен по своему составу быть близким к составу свари- Щ ваемой стали. Хромони елевый аустенитный металл шва обладает повышенной склонностью к образованию горячих трещин (см." гл. VI). Если в металле шва содержание элементов феррито- = образователей (Сг, а также Мо, V, НЬ, Т1) такое, что наряду с аустенитными зернами образуется и некоторое количество второй фазы — феррита, то швы будут менее склонны к образованию горя- / чих трещин. При кристаллизации двухфазного металла вторая м фаза (феррит) обычно выпадает вблизи периферии первичных зерен, что нарушает сплошность межкристаллитных участков и усиливает связь между аустенитными зернами. Поэтому считается, что в аустенитном металле шва должно быть определенное количество феррита (около 2-ьЗ%, а в некоторых случаях — до 5- 7%). [c.494]

Хромоникелевые стали типа 18-8 без дополнительного легирования другими примесями, наряду с ценными свойствами, характерными для аустенитных сталей, обладают существенным недостатком — склонностью к межкристаллитной коррозии (после воздействия так называемых критических или опасных температур), возникающей в результате выпадения сложных карбидов железа и хрома по границам кристаллов аустенита и обеднения пограничных слоев аустенита хромом. Закалка, как уже указывалось, фиксирует аустенитное строение и этим самым предотвращает опасность межкристаллитной коррозии. С помощью закалки представляется возможным получить листовую катаную сталь типа 18-8, которая в состоянии поставки обладает стойкостью против межкристаллитной коррозии. При сварке такой стали определенные участки основного металла, расположенные по обе стороны от шва, подвергаются более или менее длительному нагреву в температурной области, ограниченной линиями GK и GE. Здесь foжeт развиться межкристаллитная коррозия. Чтобы этого не произошло, необходимо принять специальные меры — либо снизить содержание углерода в стали до предела растворимости в аустените при комнатной температуре, либо предотвратить обеднение аустенита хромом путем легирования стали элементами, обладающими большим сродством к углероду, чем хром. С этой, целью стали типа 18-8 легируют дополнительно титаном или ниобием с танталом. Оба эти элемента повышают прочность и жаропрочность стали. [c.35]

Итак, ПСП, обладая всеми достоинствами диффузионной сварки в вакууме, вместе с тем свободна от ее недостатков, проявляющихся в применении к хромоникелевым жаропрочным аустенит-ным сталям и сплавам. Разумно назначая состав припоев (переходных слоев), можно при ПСП полностью исключить столь опасный для этих материалов перегрев и вызываемые им неприят- [c.381]

Для сварки аустенитной жаропрочной хромоникелевой стали типа Х18Н9, упроченной (по 1,5%) молибденом и вольфрамом [c.166]

В сварочном производстве аргон широко используют в качестве защитной среды при сварке, резке и плавке активных и редких металлов и сплавов па их основе (алюминия, алюминиевых и магпнепых сплавов, коррозионно-стойких хромоникелевых жаропрочных сплавов и легированных сталей различных марок). [c.8]

ЭА1М Хромоникелевая сталь с присадкой молибдена типа Х18Н9М 55 20 9 55 160 Для сварки аустенитных жаропрочных, жаростойких нержа- [c.95]

ЭА1 Хромоникелевая сталь типа Х18Н9 Для сварки аустенитных жаропрочных и жаростойких нержавеющих сталей, а электроды типов ЭА1Г, ЭА2 и ЭАЗ также для конструкционных специальных сталей А [c.285]

Как отмечалось, основные методы обеспечения необходимой стойкости металла против образования горячих трещин при сварке и уменьшения вредного влияния старения при температурах эксплуатации приводят к необходимости ограничения химического состава наплавляемого металла весьма узкими пределами почти по всем элементам. Например, для получения аустенитно-феррит-ного наплагленного металла, применяемого для сварки ряда жаропрочных хромоникелевых сталей типа 18-9, 15-15, 18-13, 25-20 с дополнительным легированием их, требуемые пределы по основным элементам (Сг, N1) значительно уже пределов, гарантируемых марочным составом электродных проволок, поставляемых металлургической промышленностью. При этом следует иметь в виду, что в пределах допусков, обеспечивающих получение как чисто аустенитной, так и аустенитно-ферритной структуры металла, металлурги стараются получать составы чисто аустенитного класса, которые имеют лучшие технологические свойства для изготовления проволоки. Так как при сварке в ряде случаев необходимо получать аустенитно-ферритную структуру наплавленного металла, приходится применять дополнительное легирование при помощи покрытий. [c.68]

В определенных случаях при изготовлении узлов из жаропрочных сталей применяется и дуговая сварка в атмосфере защитных газов. Так, для тонкостенных катаных хромоникелевых сталей применяется аргонодуговая сварка непласящимся вольфрамовым электродом. Этот метод используется для выполнения стыков различных трубных систем [178], а также при изготовлении регенераторов газотурбинных установок. Иногда при сварке стыков труб большой толщины аргонодуговую сварку применяют только для выполнения корневого валика, осуществляя заполнение шва плавящимся электродом. [c.69]

Склонность к образованию горячих трещин при сварке никелевых жаропрочных сплавов определяется в основном теми же причинами, что и при сварке аустенитных хромоникелевых сталей. Крупнозернистая столбчатая однофазная структура, характерная для металла сварных швов этих сплавов, как указывалось выше (п. 10), способствует образованию горячих трещин. Недостаточная сопротивляемость деформации при температурах, близких к солидусу, у жаропрочных никелевых сплавов, видимо, также в значительной степени определяется возможностью образованпя легкоплавких эвтектик с серой, что отмечается в литературе по сварке никеля [185, 107]. [c.123]

Необходимо составить полное условное обозначение электродов марки ЦТ-15 типа Э-08Х19Н10Г2Б по ГОСТ 10052-75, предназначенные для сварки жаропрочных хромоникелевых сталей, работающих под нагрузкой до 650 °С (жаростойкость до 800 °С). Установлено, что металл шва и наплавленный металл не склонны к межкристаллитной коррозии при испытании по методу AM (ГОСТ 6032-89). Электроды имеют основное покрытие и пригодны для сварки во всех пространственных положениях, кроме вертикального сверху вниз, только постоянным током обратной полярности. [c.108]

Сварка жаропрочных хромоникелевых сталей аусте-нитното класса представляет собой довольно сложную проблему, так как металл околошовной зоны, подвергаясь термическому циклу сварки в области высоких температур, временно теряет свою пластичность и проявляет в этот момент повышенную склонность к хрупкому разрушению. Из рис. 2-5 видно, что в интервале температур 1 150—1 350° С наблюдается резкое снижение пластичности металла. [c.34]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...