Ниобий — углерод

Азот увеличивает растворимость Fe и N в литии и термический перенос массы, азотирует поверхностный слой некоторых нержавеющих сталей. Водород в жидком сплаве натрия с калием вызывает охрупчивание ниобия. Присутствие углерода в жидком натрии приводит к науглероживанию поверхности нержавеющих сталей, находящихся в контакте с жидким металлом. [c.147]

В стали, содержащей меньшее количество ниобия и углерода (Nb 0,039%, С 0,003%), такого эффекта не наблюдали. [c.410]

В парогазовой фазе возможно совместное осаждение ниобия и углерода на подложке с образованием карбида ниобия. В этом случае для получения карбида ниобия стехиометрического состава Nb необходимо, чтобы концентрации компонентов в газовой фазе удовлетворяли уравнению (3) [c.49]

Спектральный анализ дает возможность определить все основные элементы легированной стали хром, молибден, вольфрам, марганец, кремний, ванадий, титан, ниобий, никель. Углерод, серу и фосфор методом спектрального анализа определить не удается. Точность анализа достаточна для определения марки стали. [c.65]

Для повышения жаропрочности стали необходимо обеспечить торможение дислокаций и диффузии вакансий как по границам, так и в объеме зерна. Дислокации хорошо затормаживаются мелкодисперсными карбидами и интерметаллидами. Легирование твердого раствора элементами, повышающими жаропрочность, приводит к усилению межатомных связей, уменьшает диффузионную подвижность вакансий и тем самым замедляет диффузионную ползучесть. Сильные карбидообразователи — хром, молибден, титан, ниобий — связывают углерод в прочные карбиды, затрудняют его диффузию и способствуют получению стабильной структуры. Вследствие искажений кристаллической решетки в районе дислокаций последние очень активно притягивают атомы примесей. Вокруг дислокаций особенно легко концентрируются атомы элементов, образующих растворы внедрения,— углерода, азота, бора и др. Поэтому дислокации часто оказываются местами зарождения частиц второй фазы. [c.83]

Растворимость вольфрама, титана, тантала (ниобия) и углерода в кобальте связана с составом сложного карбида и сильно зависит от условий спекания и состава сплава. Количественные данные о растворимости указанных элементов в кобальте противоречивы, но Можно отметить существенное уменьшение (до 0,2 - 0,3 %) растворимости вольфрама в кобальте и малую ( 0,1 %) растворимость тантала в нем. [c.115]

Восстановление пятиокиси ниобия карбидом ниобия или углеродом [c.434]

Для использования ниобия в качестве средства повышения сопротивляемости аустенитных швов образованию горячих трещин одновременно повышают содержание ниобия и углерода в металле шва. При этом стремятся сохранить стехиометрическое соотношение содержаний ниобия и углерода, равное примерно 10. Так, [c.209]

Положительное совместное действие ниобия и углерода заключается, по-видимому, в образовании термодинамически весьма [c.210]

Рис. 84. Измельченная микроструктура сварного шва типа 15-35, со держащего ниобий и углерод в соотношении 10 1 (X 100)

Влияние хрома и никеля на области существования аустенита и феррита в присутствии небольших количеств углерода (не более 0,08%) и при десятикратном отношении ниобия к углероду, входящих в состав стали, показано на рис. 186 [296]. [c.343]

Фазовый состав хромоникелевых сталей, содержащих ниобий, изучался неоднократно установлено, что он в очень сильной степени зависит от состава стали, содержания никеля, ниобия и углерода, а также условий термической обработки. [c.344]

Другие исследователи предполагают, что ниобий образует эвтектику или интерметаллические соединения, которые обладают малой прочностью, хрупкостью и чувствительностью к разъеданию коррозией. В этом случае для литья и сварки предполагается отношение ниобия к углероду 7 1 вместо 10 1. [c.353]

Когда детали работают в очень тяжелых условиях коррозии, особенно если подвергаются длительному нагреву в интервале 450—800° С, рекомендуется, чтобы содержание ниобия в стали было в 10—12 раз больше содержания углерода. Однако не во всех случаях столь высокое содержание ниобия является целесообразным и полезным. В случае кратковременного нагрева при умеренных температурах (сварка) рекомендуются несколько иные соотношения между ниобием и углеродом. Например в работе [477] для хромоникелевых сталей, содержащих 16—25% Сг и 6,5—25% Ni, предложена формула [c.561]

Некоторые исследователи подчеркивают, что если учитывать избыток азота, то отношение ниобия к углероду, равное 7—8, вполне достаточно для устранения в стали склонности к межкри-сталлитной коррозии 1538]. [c.562]

Влияние различных вариантов термической обработки на склонность хромоникелевой стали 18-8 с различным отношением ниобия к углероду приведено на рис. 324 [480]. Обозначение А по вертикали характеризует, что сталь совершенно не склонна к межкристаллитной коррозии Б — электросопротивление увеличи- [c.562]

Системы ниобий—титан—углерод, ниобий-цирконий—углерод, ниобий—гафний—углерод исследованы в работах [14—22]. Построены изотермические разрезы системы ниобий—цирконий —углерод при 1300° С [14], 1500° С [15], 1700° С [16], 1800° С [17], 2000° С [181 (рис. 62), 2100° С [17], 2500° С [15] и политермические разрезы этой системы (рис. 63) [18]. По результатам работ [16, 19—21] составлен изотермический разрез диаграммы ниобий—гафний—углерод при [c.177]

Системы ниобий—вольфрам, ниобий—вольфрам—углерод. Система ниобий—вольфрам [27] представляет собой непрерывные ряды твердых растворов с ОЦК кристаллической решеткой. Растворимость углерода в вольфраме незначительная, и в системе вольфрам—углерод образуются две фазы W2 и W с гексагональной структурой [28]. [c.178]

Система ниобий—вольфрам—углерод [21] характеризуется наличием узкой области а-(Nb, W) твердого раствора, сужающегося с падением температуры, который находится в равновесии с гексагональной фазой 1 D2 вплоть до 45 ат. % вольфрама. Фазы Nb с Wa и W образуют ограниченные ряды твердых растворов. [c.179]

Рассмотрим полученные авторами результаты исследований структуры и фазового состава литых сплавов систем ниобий— цирконий—углерод, ниобий—гафний—углерод и ниобий—молибден—цирконий—углерод. Исследованы сплавы, содержащие от 1 до 36 мае. % циркония и от 0,02 до —4,5 мае. % углерода (при соотношении ат. % Zr/ат. % С 1 для большинства составов) и аналогичные сплавы с гафнием. Показано, что при содержании в сплаве углерода 0,03 мае. % и выше формируется гетерофазная структура, состоящая из твердого раствора и карбидной фазы. Количество, форма, размер и распределение по зерну выделившейся фазы меняется в зависимости от содержания углерода. [c.182]

Молибден в количестве более 20 мае. % задерживает образование этих карбидов в сплавах ниобий — молибден — углерод и в сплавах ниобий—молибден — (0,05 —2)% углерода — (0,5 ч-3)% циркония [31, 56]. [c.187]

Известно, что в композиционных материалах при определенной направленности волокон эффект упрочнения усиливается в сравнении с материалом, где волокна ориентированы произвольно. В связи с этим нами была сделана попытка получить подобную структуру в сплаве ниобий — цирконий — углерод в условиях направленной кристаллизации сплава. Для этого был выбран сплав с 10 мол.% фазы с достаточно высоким объемным процентом эвтектики в [c.187]

При изучении четверной системы Мо—Zr—Nb—С с содержанием 0,06% С и до 3% Zr и Nb (каждого) [43] показано, что наличие переменной совместной растворимости циркония, ниобия и углерода в твердом растворе на основе молибдена, уменьшающейся с понижением температуры, позволяет считать эту систему возможной основой технологических молибденовых сплавов. [c.286]

Чувствительность к ножевой коррозии не зависит от чувствительности к межкристаллитной коррозии, обусловленной нагреванием до 500—800° С. Этому типу коррозии подвержены только стали с содержанием более 0,06% углерода, независимо от отношения между титаном и углеродом или ниобием и углеродом. [c.251]

Ножевая коррозия не зависит от отношения между содержанием титана и углерода или ниобия и углерода. [c.253]

При нагревании стали до очень высокой температуры (1300—1400° С) в зоне, непосредственно прилегающей к шву, значительно повышается растворимость карбидов титана и ниобия весь углерод переходит в твердый раствор и после охлаждения до 800—550° С весь карбид хрома переходит на межкристаллитные границы и содержание хрома в межкри-сталлитной зоне снижается. [c.255]

Сплавы тантала и ниобия с углеродом. Система тантал — углерод приведена на фиг. 70. Свойства карбидов ТаСи Nb приведены в табл. 78. [c.513]

Несмотря на то, что на изучение этих различных способов было затрачено много усилий, промышленное применение нашли только восстаиовле-нис пятиокнсн ниобия карбидом ниобия или углеродом и восстановление пентахлорида или других галогенидов металлическим натрием. Для получения порошка ниобия высокой степени чистоты в расширенном масштабе было предложено [431 восстановление трихлорида водородом. Изучался также способ получения ниобия путем электролитического рафинирования в расплаве фторониобата калия [130]. [c.434]

Основной задачей технологов по обеспечению рентабельности производства ирн выплавке феррониобия и ниобневых лигатур является обеспечение высокого качества сплава и полного использования ниобия предупреждение потерь сплава и экономия алюминия. Металлический ниобий обычно получают восстановлением соответствующих соединений ниобия натрием, кальцием и магнием и в вакууме карбидо.м ниобия или углеродом. Также используют термическое разложение галогенов п электролиз расплавленных солен. Для рафинирования металла применяют методы плавок в печах с расходуемым электродом, электроннолучевой, во взвешенном состоянии, гарнисажной, зонной н т. д. [c.316]

Люла, Лин и Кифер [449] изучали коррозионную стойкость сварных швов 17%-ной хромистой стали с различным отношением титана и ниобия к углероду и установили, что присадки титана и ниобия не вполне эффективны в устранении склонности к меж- [c.511]

Следует подчеркнуть, что ступенчатой обработке и стабнлизируюш,ему отжигу можно подвергать стали, в которых отношение титана к углероду будет больше 5, а отношение ниобия к углероду больше 8, так как при меньшем отно- [c.670]

Структурное упрочнение второго виде осуществляется введением в сталь карбидообразующих элементов - ванадия, ниобия и углерода. Теплоустойчивые стали с карбидным упрочнением подвергают термической обработке (закалке на мартенсит и высокому отпус ку), так как ванадий и ниобий положительнс влияют на жаропрочность стали тогда, когдг они находятся в стали в виде высокодисперсных карбидов. [c.815]

Действительно, при изучении твердых растворов ниобия с углеродом, азотом и кислородом было найдено [20], что коэффициент термического расширения в области твердых растворов внедрения проходит через экстремум (см. рис. 56). Эта сингулярная точка в связи с возрастанием электроотрицательности и энергии образования соединений смещается при переходе от углерода к кислороду влево, к ниобию, иначе говоря, область растворов внедрения катионов Х , развитая в системах Me—В, Me—С, при переходе к системам Me—N, Me—вытесняется расширяющейся областью растворов с комплексами МееХ" (см. рис. 56). [c.166]

Системанисбий—молибден—углерод. В системе ниобий—молибден-углерод [21] непрерывный ряд твердых растворов a-Nb с ОЦК решеткой и низкой растворимостью углерода находится в равновесии с гексагональным карбидом МЬгС до 48 ат. % Мо, а после 48 ат. % до 92 ат. % Мо — с ГЦК карбидом (Nb, Мо)С. [c.180]

Исследование процессов распада твердых растворов сплавов ниобий — цирконий (гафний) — углерод с содержанием фазы от 3 до 10 мол. %, показало, что основным различием с аналогичными сплавами, содержащими 1—2 мол. % фазы, является то, что распад идет с образованием сложнолегированного монокарбида (Nb, Meiv) С,, минуя стадию образования карбидов ниобия. На рис. 67 представлено изменение твердости литых сплавов ниобий — молибден — цирконий — углерод, содержащих 7 и 10 мол. % Zr и сплава ниобий — цирконий — углерод с 10 мол. % Zr после отжига в интервале температур 700—2300° С с выдержкой 1 ч. Различаются три температурных интервала различного хода кривой твердости. Сопоставление этих данных с результатами микроструктурных исследований (рис. 68) и результатами фазового анализа показывает, что при отжиге происходит распад неравновесного твердого раствора, за- [c.191]

Таким образом, образующаяся в исследованных сплавах ниобий — цирконий— углерод и ниабий — молибден — цирконий — углерод карбидная фаза способствует формированию аксиальной текстуры <110> при гидроэкструзии. Известно, что осевая текс-. тура<110>, как с точки зрения расположения главных плоскостей скольжения (ПО), так и с точки зрения ориентации плоскостей скола в ОЦК ниобии — <1Ю>, является весьма выгодной для протекания пластической деформации вдоль оси прутка [131]. Это подтверждается результатами исследования пластичности монокристаллов ОЦК молибдена в зависимости от ориентации при растяжении [87]. Показано [87], что при ориентации оси растяжения в области <012>—<011>--<111> <112> стереографического треугольника эти монокристаллы высокопластичны. [c.202]

Особый интерес представляет повышение пластичности карбидсодержащих сплавов после гидроэкструзии и отжига. Показано [72, 85], что отжиг при 1200 и 1500° С после гидроэкструзии сплавов ниобий—цирконий—углерод и ниобий—молибден—цирконий—углерод содержащих от 1,5 до 6,5 мол. % фазы, приводит к повышению пластичности и при комнатной температуре и при 1200° С (см. рис. 75). Чем выше степень предварительной деформации гидроэкструзией, тем больше пластичность сплава после отжи-га. Тенденция к повышению пластичности с увеличением степени деформации прослеживается даже на сплавах в неотожженном. наклепанном состоянии. [c.206]

У сталей 18-8 с добавками титана или ниобия концентрация углерода вблизи поверхностей соприкосновения еще более увеличивается в связи с особыми свойствами карбидов этих металлов. Карбиды титана и ниобия, находящиеся по соседству с точками соприкосновения между зернами, оставшимися нерастворимыми вплоть до очень высокой температуры, образуют в момент их растворения при температуре выше 1200° С исключительно большой источник снабжения углеродом. Это значительно ускоряет протекание процесса дегомогенизации, потому что расстоя- [c.255]

По мнению Ю. Р. Эванса [5], это справедливо для большинства коррозионных сред. Однако наблюдались случаи (при 10%-ной концентрации Н2504), когда повышенное содержание углерода (0,1%) приводило к усилению коррозии отсюда следует вывод, что даже при введении титана и ниобия концентрация углерода имеет значение. Поэтому повышение содержания углерода может быть одной из причин появления склонности к межкристаллитной коррозии у стабилизированных сталей, что необходимо учитывать при ускоренных испытаниях. [c.244]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...