Расчет тепловых установок

При расчетах тепловых установок приходится встречаться со смесями газов, а в таблицах приводятся теплоемкости только для отдельных идеальных газов, поэтому нужно уметь определить теплоемкость газовой смеси. Если смесь газов задана массовыми долями, [c.79]

Для расчетов тепловых установок необходимо знать энтальпию газов. Разность энтальпий газов на выходе и входе установки составляет полезно использованное тепло. Энтальпию газов относят к 1 кг сжигаемого топлива и определяют по формуле [c.110]

Удельная теплоемкость газов зависит от температуры и выбирается из таблиц теплоемкостей. При расчете тепловых установок вычисляют и строят диаграмму i — t продуктов сгорания (рис. 38). [c.111]

РАСЧЕТ ТЕПЛОВЫХ УСТАНОВОК [c.138]

Расчет тепловых установок начинают с определения режима и длительности тепловой обработки. Скорость подъема и снижения температуры определяют с учетом теплофизических характеристик изделий. [c.138]

Строго говоря, необратимые процессы нельзя изобразить графически, так как уравнение состояния рУ = ЯТ нельзя применять для неравновесных состояний. Однако опыт показывает, что при расчетах тепловых установок можно пренебречь неравновесностью состояний без грубых погрешностей и, принимая в качестве давления и температуры газа некоторые средние величины по объему, рассчитывать по ним термодинамические процессы. Результаты исследований обратимых процессов дают возможность выявить условия наивыгоднейшего проведения реальных процессов. Поэтому действительные необратимые процессы изучают, заменяя их такими обратимыми процессами, которые приводят к одинаковым с необратимыми конечным состояниям рабочего тела. [c.24]

Уравнением (3-11) обычно пользуются при технических расчетах и при испытаниях тепловых установок. Объемные доли газов определяют специальными аппаратами — газоанализаторами. [c.35]

Значения энтальпий для паров, газов и газовых смесей приводятся в технической и справочной литературе. Пользуясь этими данными, можно определять количество теплоты, участвующее в процессе при постоянном давлении. Энтальпия получила большое значение и применение при расчетах тепловых и холодильных установок и, как параметр состояния рабочего тела, значительно упрощает тепловые расчеты. Она позволяет применять графические методы при исследовании всевозможных термодинамических процессов и циклов. [c.66]

Исходя из изложенного, можно определить порядок теплового расчета сушильных установок. [c.369]

Газовые и жидкостные прослойки. Имея в виду плохую теплопроводность воздуха, часто с целью снижения тепловых потерь в стенах жилых помещений и в обмуровках тепловых установок оставляют воздушные прослойки. Однако этому назначению воздушные прослойки удовлетворяют лишь при правильном их устройстве и расчете. Прежде всего такие прослойки должны быть герметичными. В противном случае в них возникает проток воздуха и создаются благоприятные условия для интенсификации процесса переноса теплоты. [c.209]

Таким образом, в расчетах термодинамической эффективности процессов регенерации и теплопереноса необходимо учитывать конечные скорости химических реакций при расчете тепловых процессов в элементах установок при параметрах газа во второй стадии химических реакций [1.6]. [c.18]

В практике тепловых расчетов различных установок обычно оперируют не весом, а объемом продуктов сгорания. [c.139]

В практике тепловых расчетов различных установок обычно оперируют не массой, а объемами продуктов сгорания. Поэтому целесообразно заменить количество сухих дымовых газов полным объемом их [c.96]

В практике тепловых расчетов котельных агрегатов и других тепловых установок обычно оперируют объемами продуктов сгорания и значениями объемной теплоемкости, а не весом продуктов сгорания и весовой теплоемкостью. Вес сухих газов [c.116]

Тепловой баланс котельных установок в СССР и многих других странах определяется по низшей теплоте сгорания топлива ( . До сих пор применение подобной методики было вполне оправдано, поскольку охлаждение дымовых газов ниже точки росы не практиковалось и скрытая теплота паров, содержащихся в продуктах сгорания, не использовалась. В случае применения контактных экономайзеров, контактных и контактно-поверхностных водогрейных котлов, позволяющих обеспечить глубокое охлаждение дымовых газов ниже точки росы и сконденсировать значительный процент водяных паров, содержащихся в газах, т. е. когда при движении дымовых газов по установке происходит изменение их влагосодержания, расчет теплового баланса по низшей теплоте сгорания является неправомерным, поскольку эта методика не учитывает изменения влагосодержания газов. Неправомерность сведения баланса по ( особенно видна при конденсации значительной части водяных паров, когда потеря тепла с уходящими газами может стать отрицательной величиной, а к. п. д. котельной установки превысить 100%. [c.175]

ЭНТРОПИЙНЫЕ ДИАГРАММЫ ДЛЯ РАСЧЕТОВ ТЕПЛОВЫХ ЦИКЛОВ ГАЗОТУРБИННЫХ УСТАНОВОК [c.127]

В практике расчетов тепловых газотурбинных установок применение энтропийных диаграмм столь же желательно, как и при расчетах паротурбинных установок. Но здесь нет единого рабочего агента для установок всех типов и назначений, а, наоборот, применяются газы самых различных составов и свойств. Поэтому издание диаграмм, приспособленных к тепловым расчетам ГТУ, сложно и экономически невыгодно, и расчетчику приходится прибегать к чисто аналитическим расчетам по формулам, используя многочисленные экспериментальные исследования термодинамических свойств газообразных рабочих агентов ГТУ, издаваемых обычно в виде таблиц (например [7]). [c.127]

Мы разберем порядок наладки отопительных установок при постоянном расходе сетевой и местной воды, В имеющихся руководствах по наладке обычно указывается, что наладчик обязан уточнить по тепловым характеристикам максимальный расход тепла на отопление при расчетной температуре наружного воздуха. Это справедливо только для старых, уже давно эксплуатируемых установок, проектные данные по которым не сохранились. Если же должна проводиться наладка только что смонтированных установок, а именно такой случай должен быть типовым, то наладчик может воспользоваться проектным расходом тепла. Под таким проектным расходом мы понимаем расход тепла на отопление, взятый при проектировании теплового пункта из проекта отопительной системы, т. е в конечном итоге полученный на основании трансмиссионного расчета тепловых потерь здания. При всех возможных неточностях таких расчетов они все же значительно ближе к фактическим потерям тепла, чем усредненные данные тепловых характеристик. Это особенно верно для разнохарактерных зданий современного строительства. [c.271]

Лыков М. В., Методика приближенного теплового расчета сушильных установок с кипящим слоем, Инл .-физ. журн. , [c.470]

ТЕПЛОВОЙ РАСЧЕТ ВЫПАРНЫХ УСТАНОВОК [c.155]

Тепловой и конструктивный расчет сушильных установок для гибких ленточных материалов согласно блок-схеме (рис. 2.93) проводят для трех практически возможных случаев проектирования индивидуального, типового, когда создают установки из определенного вида секций (например, рис. 2.91), а также расчета установки при модернизации и создании автоматизированных систем управления. [c.208]

Расчет тепловой схемы парогазовых установок [c.179]

Основные уравнения для расчета газовой ступени и их преоб разование для ЭВМ. Алгоритм теплового расчета газовой ступени ПГУ, используемый в программе расчета на ЭВМ, включает основные формулы методики расчета парогазовых установок и высоконапорных парогенераторов (на основе нормативного метода теплового расчета котельных агрегатов), преобразованные следующим образом. [c.224]

Комплексная оптимизация теплоэнергетических установок имеет целью выбор термодинамических и расходных параметров рабочих процессов установки, конструктивно-компоновочных параметров и характеристик элементов оборудования, а также вида тепловой схемы, которым соответствует минимум расчетных затрат по установке. Разработанные к настоящему времени методы математического моделирования и комплексной оптимизации теплоэнергетических установок применимы для достаточно эффективного выбора термодинамических, расходных и конструктивно-компоновочных параметров установки с фиксированной или изменяемой в узком диапазоне тепловой схемой. Решение более общей задачи, включающей оптимизацию вида тепловой схемы установки, встречает серьезные трудности в создании эффективного метода расчета тепловых схем установок и в разработке метода оптимизации вида схемы. [c.55]

В разработанной математической модели потери от влажности пара учитываются снижением внутреннего относительного к.п.д. турбинной ступени на 1 % на каждый процент влажности пара перед ступенью с учетом теплоперепада сопловой решетки. Результаты расчетов реальных схем паротурбинных установок (с учетом потерь от влажности пара) дают более сложные зависимости экономичности турбоустановки от параметров и схем промежуточного перегрева. На рис. 4.3 представлены результаты нескольких серий расчетов тепловых схем турбоустановки с одним промежуточным сепаратором и с последующим перегревом пара в одной или двух ступенях паром из отборов турбины и (или) острым паром. Применение только промежуточной сепарации позволяет снизить потери от влажности пара в турбине на 3% (к.п.д. турбоустановки без сепарации и перегрева составляет 0,3) при давлении в сепараторе 5 -j- 6 ата (кривая 1). Применение одноступенчатого промежуточного перегрева острым паром при давлении около 10 ата позволяет повысить экономичность установки почти на 1% по сравнению с установкой без перегрева одноступенчатый перегрев отборным паром дает соответственно меньшее повышение экономичности при меньших оптимальных давлениях промежуточного перегрева. Использование двухступенчатого перегрева повышает [c.85]

В настоящей книге дан обзор всего современного парокотельного дела на предприятиях системы Министерства хлебопродуктов, а именно освещен круг вопросов по устройству, содержанию, эксплуатации и ремонту энергооборудования промышленных котельных установок, изложены вопросы по определению тепловых потерь технико-экономических показателей работы топки и котельного агрегата, в легкодоступной форме приведены расчеты котельных установок. [c.2]

В отличие от предыдущего издания книги Эксплуатация котельных установок в настоящем издании значительно расширены тепловые расчеты котельных установок, дано описание основных типов котлов и котельно-вспомогательного оборудования, новых котлов системы ДКВ и топок ПМЗ, с которыми эти котлы комплектуются. Кроме того, дано описание эксплуатации тапок ПМЗ. [c.2]

Кроме того, для расчета тепловых процессов газотурбинных установок приводится номограмма, построенная проф. Я- М. Рубинштейном по тем же исходным данным [Л. 2]. [c.3]

В книге описаны устройство, опыт эксплуатации, методика расчета и область применения контактных газовых экономайзеров, разработанных НИИ санитарной техники УССР, для подогрева воды уходящими продуктами сгорания тепловых установок, работающих на природном газе. Приведены примеры расчета контактных газовых экономайзеров для котлов, промышленных печей и сушилок. [c.2]

Тепловой баланс котельных и других тепловых установок с контактными экономайзерами, когда имеет место изменение влагосодержания дымовых газов, необходимо составлять по высшей теплоте сгорания топлива. Уравнение теплового баланса в этом случае не отличается от обычного, применяюш,егося в теплотехнических расчетах, но потеря тепла с уходящими газами должна определяться с учетом скрытой теплоты парообразования водяных паров по формуле [c.115]

В энергетических и крупных промышленных котельных Советского Союза достигнут весьма высокий уровень использования топлива. Так, при работе на газе и при расчете теплового баланса по низшей теплоте сгорания топлива к.и.т. в этих котельных достигает 93—94 % (при пониженной нагрузке даже до 95—96 %) потеря теплоты с уходящими газами при их температуре 100—140 °С соответственно составляет не более 4— 6%, При строгом и наиболее отвечающем современным задачам расчете теплового баланса топливоиспользующих установок по высшей теплоте сгорания газа к.и.т. в наиболее совершенных котлах, работающих на газе, достигает 85 %- Однако в настоящее время даже такой высокий уровень топливоис-пользования при сжигании природного газа нельзя считать предельным и всегда приемлемым. [c.3]

Как указывалось, к.и.т. в котлах любого назначения и любой конструкции значительно выше, чем в промышленных печах. Все приведенные выше значения к.и.т. даны по отношению к низшей теплоте сгорания топлива Q p, по которой в СССР и других европейских странах составляют тепловой баланс топливосжигающих установок. Такая методика расчета теплового баланса печей, котлов и других установок не учитывает скрытой теплоты водяных паров, содержащихся в продуктах сгорания любого топлива, в том числе и природного газа. Поэтому она, во-первых, дает завышенные значения к.и.т. и тем самым дезориентирует в отношении истинного уровня топливоиспользования, во-вторых, совершенно не соответствует тенденции глубокого охлаждения дымовых газов. [c.6]

При выполнении тепловых расчетов теплоэнергетических установок необходимо многократно рассчитывать теплофизические свойства теплоносителей и рабочих веществ в широких диапазонах температур и давлений. Во многих случаях время теплового расчета на ЭВМ в основном определяется скоростью расчета теплофизических свойств веществ и компактностью модели этих свойств. Поэтому серьезное внимание уделяется созданию методов ускоренного счета тенлофизическпх свойств наряду с компактностью их иредставления в памяти ЭВМ. Применяемые в тепловых расчетах диапазоны таблиц ряда веществ могут включать десятки тысяч значений физических параметров. Ручные методы, связанные с использованием диаграмм, при расчете на ЭВМ непригодны. [c.11]

Вульман Ф. А., Симою М. П. и др. Разработка и внедрение комплекса алгоритмов и универсальных программ статического теплового расчета теплоэнергетических установок большой мощности на ЭЦВМ типа М-20. — В кн. Математическое моделирование тепловых процессов в энергетике (труды симпозиума). Минск, изд. ИЯЭ, 1970, с. 15—20, [c.193]

Приведенные величины к. п. д. установок, подтверждая правильность полученных результатов расчетов тепловых схем установок а, б и в и выводов,, сделанных на основе их сравнения, показывают большое значение для достижения высокой тепловой экономичности ряда факторов экономичности исходного цикла, экономичности турбин, снижения потерь рабочего вещества и рассеяния тепла системой трубопроводов станции, экономичности котельной установки, применения регенеративного процесса, полной загрузки турбоагрегатов двухзального типа (на надстройках высокого давления). Результаты расчетов показывают, кроме того, важность повышения температуры перегрева пара при повышении начального давления. [c.224]

Расчет установок контактного типа базируется на эмпирических зависимостях для коэффициента массообмена и ряде величин, даределяемых из конструкции типовой установки. Подробно конструктивный и тепловой расчеты этих установок изложе- [c.206]

Указанные соображения были положены в основу проведенных вариантных расчетов тепловых схем водо-фреоновых установок . При проведении расчетов вначале определялась тепловая экономичность базовой пароводяной турбоустановки в соизмеримых условиях. Начальные параметры й расходы водяного пара принимались постоянными для сравниваемых вариантов, что гарантировало неизменность [c.92]

Попытки создать методы расчета тепловых схем на ЭЦВМ были предприняты прежде всего для паротурбинных установок. В настоящее время известны методы Хотеса, Ценса, Центрального научно-исследовательского института комплексной автоматизации (ЦНИИКА) и др. [59—63]. [c.55]

При создании математических моделей для комплексной оптимизации параметров теплоэнергетических установок в СЭИ СО АН СССР разработаны метод и алгоритмы расчета тепловых схем [1, 64]. В основе метода лежало представление структуры тепловой схемы при помощи матрицы инциденций узлов и дуг графа, соответствующего рассчитываемой тепловой схеме, и задание матрицы функциональных связей между параметрами. Алгоритмы были реализованы применительно к ЭЦВМ среднего класса (БЭСМ-2М), что предопределило их недостаточную гибкость и универсальность. [c.56]

Математические модели исследуемых ПГУ представлены в виде системы программ для ЭЦВМ БЭСМ-4. Эта система состоит из двух частей программы расчета тепловой схемы установки и программы определения суммарных расчетных затрат по установке. Алгоритм удовлетворения ограничений на технологические характеристики включен во вторую часть, а на независимые и зависимые параметры — в первую часть. Алгоритм оптимизации параметров ПГУ, основанный на применении градиентного метода, реализован в виде отдельной программы, не содержащей никаких вычислений, кроме подсчета величины шага. Эта программа в значительной степени универсальна и может быть использована для оптимизации большого класса теплоэнергетических установок [75, 88]. [c.135]

Ф.А. Вулъман. Расчет тепловых схем мощных паротурбинных установок на быстродействующе электронной вычислительной машине.— Теплоэнергетика, [c.219]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...