Сопоставление двух методов расчета

СОПОСТАВЛЕНИЕ ДВУХ МЕТОДОВ РАСЧЕТА [c.568]

Из сопоставления формулы (63) с формулой (61) следует, что метод расчета бандажа как защемленной с двух сторон балки дает значение максимального напряжения, завышенное не менее чем в 1,5 раза по сравнению с расчетом по методу сеток. При этом следует подчеркнуть, что в последнем случае все допущения принимались в сторону уменьшения запас 1 прочности. [c.106]

Исследование теплофизических характеристик кабельной бумаги К-12. В литературе отсутствуют исследования коэффициентов переноса тепла кабельной бумаги. Имеющиеся данные по другим сортам бумаги не могут быть приняты для расчетов и исследования теплообмена в кабельной изоляции. На основе критического сопоставления различных методов для определения а, с и i влажных материалов был принят метод Г. А. Максимова. В основу его было положено аналитическое решение задачи на нагревание двух тел (ограниченный и полуограниченный стержни), впервые предложенное А. В. Лыковым. При исследованиях влажность бумаги изменялась от О до 60%. Результаты исследований представлены в виде графиков и формул. Для зависимости получена формула [c.209]

На основе сопоставления поляризационных кривых для случая короткозамкнутых систем Н. Д. Томашовы.м предложен упрощенный метод количественного расчета работы каждого отдельного электрода короткозамкнутой системы с любым количеством электродов. Этот метод основан на двух следующих положениях. [c.56]

Обработка осциллограмм выполняется обычным способом по отношению числа колебаний трубки к числу колебаний тарированной частоты, подсчитанных на одной и той же длине осциллограммы, определяется частота колебаний трубки путем сопоставления размаха колебаний трубки с размахом колебаний, соответствующих известному напряжению, находятся составляющие напряжения в трубке в месте наклейки датчика. Максимальное напряжение на внутренней поверхности трубки вычисляется как векторная сумма этих двух составляющих, расположенных под прямым углом друг к другу. Полученные напряжения следует пересчитать на наружную поверхность трубки. Максимальные напряжения по длине трубки, так же как и при использовании оптического метода, находятся расчетом или экспериментальным путем. [c.171]

Содержание остальной части главы. В 7-2 выводятся уравнения и предлагаются методы их решения в простых случаях. Обсуждаются также некоторые экспериментальные данные по характеристикам переноса насадочных аппаратов, достаточные для иллюстрации применимости предлагаемой теории. Уже из развитой прежде теории локального мас-сообмена читатель убедился в том, что задача с двумя сохраняемыми свойствами гораздо труднее задачи с одним сохраняемым свойством, даже если в последней и рассматриваются одновременно две фазы. Это было показано при сопоставлении 5-3 и гл. 6. Поэтому в 7-2 рассматриваются задачи с одним только сохраняемым свойством. Когда же при решении требуется учет двух сохраняемых свойств, то, как и в главе Совместный тепло- и массоперенос , оказывается удобным применять построения на диаграмме энтальпия — состав. Метод этот представлен в 7-3, а в 7-4 он используется для расчета градирен. [c.282]

Расчет на прочность элементов теплотехнического оборудования состоит из двух этапов. На первом этапе вычисляют напряжения, деформации и перемещения в элементах конструкций, подверженных воздействию внешних нагрузок, или вычисляют некоторые предельные значения этих нагрузок. Решению этой задачи служат методы механики материалов и конструкций, строительной механики, теории упругости и т.п. Конечная цель инженерного расчета на прочность — это решение вопроса о том, сможет ли конструкция достаточно надежно служить в течение установленного срока. Второй этап расчета состоит либо в сопоставлении вычисленных напряжений, деформаций и перемещений с некоторыми нормативно допустимыми значениями, либо в сопоставлении расчетных нагрузок с их предельными значениями. На втором, весьма важном этапе расчета решается вопрос, является ли конструкция достаточно надежной, долговечной и экономичной. [c.399]

Результаты экспериментов и расчетов и их сопоставление. Проведенные расчеты и эксперименты с применением рассмотренных выше методов позволили определить силовые и температурные напряжения для всех основных точек патрубка, выполненного в двух вариантах. Ниже приведены некоторые основные результаты по напряженному состоянию и сделано сопоставление данных эксперимента и расчета. [c.131]

В области углов ввода а 60° волна падает уже на отражатель вблизи 3-го критического угла. В этом случае происходит трансформация поперечных волн в объемную продольную волну и образование двух краевых волн, расходящихся от ребер (действительного и мнимого) отражателя. Поверхность отражателя в рассеянии фактически не участвует. Все это приводит к резкому уменьшению амплитуды отраженной поперечной волны. Поэтому для сопоставления размеров равносигнальных отражателей различного типа (плоскодонных отверстий и зарубок и т. п.) нельзя использовать приближенные расчетные методы, а, учитывая сложность выполнения строгих расчетов, целесообразно использовать экспериментальные данные (рис. 5.4). Если ширина Ьз и высота Нз зарубки больше длины поперечной ультразвуковой волны, а отношение 4>Лз/Ьз 0,5, то, как и плоскодонное отверстие, зарубка обладает крутой и линейной зависимостью амплитуды эхо-сигнала от ее площади. При меньших размерах зарубки эхо-сигнал от нее осциллирует по амплитуде. Для перерасчета предельной чувствительности от плоскодонного отверстия к зарубке можно применить экспериментально найденное соотношение 5з=5п/Л . Коэффициент N определяют по графику Ы=(р 1) (рис. 5.5). Как видно, он практически не зависит от материала. [c.146]

Кинетостатический расчет дает возможность определить реакции в кинематических парах, уравновешивающий момент или уравновешивающую силу на ведущем звене и усилия, действующие на отдельные звенья механизма. Эти усилия необходимы при расчете звеньев на прочность и определении их рациональных конструктивных форм. Для контроля правильности графических построений по определению величины уравновешивающей силы, произведенных методом планов сил, для одного-двух положений механизма целесообразно найти величину этой силы также по методу Н. Е. Жуковского и определить относительную величину расхождения в обоих случаях. В методах исследования большое внимание уделено кинематическим и динамическим диаграммам как ортогональным, так и полярным (листы 3 и 4 приложений П, П1и IV). Диаграммы дают наглядное графическое изображение изменения одной величины в зависимости от другой закономерность в характере изменения подлежащих рассмотрению параметров просто и наглядно выясняется путем сопоставления их между собой на построенных графиках. [c.9]

Сопоставление двух методов при расчете реальной задачи. Опишем результаты некоторых методических расчетов, выполненных по методам I и II, которые позволяют выяснить качество этих методов, а также сопостанить их друг с другом. Сравнение проведем на примере сформулированной в начале параграфа задачи (7.1) — (7.4). Как отмечалось выше, в методе 1 переход вещества п.) конденсированной фалы в газовую происходит порциями, которые пе могут быть по величине меньше массового [c.356]

Исходя из соотнощения (2.4), разработан прямой метод определения J-интеграла (метод Бигли — Ландеса [21]), предполагающий проведение испытаний серии образцов с различной длиной исходной трещины. Дальнейщие исследования были связаны с получением аналитических соотношений для расчета 1-интеграла применительно к образцам различных типов и с разработкой на их основе методик экспериментального определения критических значений J [22, 23-31] по результатам испытаний двух образцов с трещинами разной длины и по результатам испытаний одного образца. При этом исходной информацией для расчета 3 . служили диаграммы нагрузка Р — перемещение по линии действия нагрузки Г . Анализ и сопоставление различных методик [32--37] позволили выделить из них наиболее перспективные и выдвинуть предложения по их стан- [c.35]

В этих случаях намного лучше определять количество прокорродировавшего металла путем взвешивания металла после удаления продуктов коррозии, т. е. с помощью таких методов, которые или не затрагивают основной металл или полностью учитывают потери металла при удалении продуктов коррозии (детальные методы удаления продуктов коррозии приведены в разделе 10.1А). Таким образом разность, определенная после вычитания массы образца, полученной после удаления продуктов коррозии, из первоначальной массы, характеризует потери металла за период испытаний. Поскольку величина этих потерь будет зависеть от площади поверхности, подверженной коррозии, а также от продолжительности испытаний, Желательно, чтобы сопоставление различных испытаний и различных образцов проводилось в одних единицах, которые выражают потери массы, приведенные к единице поверхности и времени. Наиболее употребимой является единица, которая выражает потери массы в миллиграммах на квадратный децгг-метр испытываемой поверхности за сутки испытаний (24 ч) (тс1с1), хотя единица г/(м -сут) иногда приводится в настоящей работе, единица мг/(дм -сут) применяется чаще. Однако, используя эти единицы, следует помнить о двух допущениях. Во-первых, принято считать, что коррозия имеет постоянную скорость в течение всего периода испытаний. Это редкий случай, так как обычно скорость коррозии уменьшается во времени. Однако если продолжительность испытаний и реальные потерн массы известны, то эти данные могут быть использованы для расчета. Во вторых, предполагается, что коррозия распространяется однородно по всей поверхности образца. Поэтому единица измерения будет давать правильное представление [c.542]

С использованием бистатического поляризационного лидара (теория этого метода зондирования рассеиваюш,ей компоненты подробно изложена в предыдуш,ей монографии авторов [17]) можно определить высотный ход элементов матрицы )// аэрозольного рассеяния для. углов в задней полусфере. В качестве примера на рис. 1.8 нанесены измеренные значения = (4яй( 0/Р с) и Р2г= (4я 1 (10 г)/р5с) ДЛЯ аэрозольного СЛОЯ, расположенного на высоте около 800 м, и указаны соответствуюш,ие ошибки [56]. При наличии подобных данных правомерна постановка следуюш,их двух вопросов. Во-первых, можно ли в принципе обратить эти данные в предположении сферичности частиц зондируемой дымки. Во-вторых, если и суш,ествует подобное решение (вернее, квазирешение, см. п. 1.3), то в какой мере по нему можно судить о реальном спектре размеров. Как показывают расчеты, выполненные авторами работы [55], ответы на оба вопроса можно считать положительными в пределах погрешности измерений (не ниже 20 %). Сплошными линиями на рис. 1.8 приведены соответствуюш,ие экспериментальным данным Рцо и Ргш аппроксимируюш,ие характеристики Р1( ) и Р2( ), полученные методом подбора наилучшего модельного распределения (см. п. 1.4.1). Сопоставление найденного распределения Пм г) с данными прямого микрострук- [c.82]

Случайная тетраэдрическая сетка представляет собой часто Ёстречаюш ийся тип топологического беспорядка. Не удивительно поэтому, что стеклообразный лед, осажденный из пара на поверхность, находяш уюся при температуре ниже —160°С, рассматривается как аналог стеклообразного кварца ([35] и [1.2]). Подобные же сетки обычно кладутся в основу структурных моделей жидкой воды. При зтом междоузельные молекулы или не связанные линейные пары и протоны, выступая в роли дефектов, придают системе свойства жидкости (см., например, [36]). Известную базу для сопоставления различных гипотез о структуре воды дают расчеты, выполненные по методу молекулярной динамики. Исследовалась система модельных молекул двух типов с двумя положительными и двумя отрицательными зарядами эти молекулы располагались в углах тетраэдров, в центрах которых находились атомы кислорода. Результаты расчета оказываются не в пользу концепций кластеров , колец , междоузельных образований и т. д. [37-39]. [c.84]

До сих пор мы рассматривали все время тангенциальную силу F, зависящую от и обусловленное этой силой распределение / в зоне соединения. Это было удобно для сопоставления с работами по трению и позволило объяснить наблюдаемые при сварке явления. Далее, при рассмотрении условий сварки, как таковой, естественно перейти от предельной силы F,, (F =ix N), вызывающей макросдвиг свариваемых поверхностей, к непосредственно связанной с ней предельной величине предварительного смещения или микросдвига поверхностей х, выраженной, например, в микронах, и сравнивать ее с амплитудой колебаний верхней детали Сравнение х v. УДобно потому, что величину х можно рассчитать (и это показано ниже) для взаимодействия сферы с плоскостью и двух плоскостей, а величину можно измерить. Прежде чем приводить эти расчеты и методы измерения поясним смысл величины х. [c.88]

В течение нескольких лет получаемые результаты определения трещинной проницаемости по шлифам сопоставлялись с результатами гидродинамического исследования скважин. Это сопоставление проводилось в целях установления возможности практического применения метода шлифов в различных геологических условях, т. е. для установления степени соответствия предложенной трещинно-капиллярной структурной модели реальным трещиноватым горным породам. Очевидно, сравнительный анализ результатов двух вышеуказанных методов может быть осуществлен только в том случае, если по скважине поднят керн из продуктивного горизонта, давшего устойчивый приток ргефти или газа. Подобное сопоставление проведено по 16 горизонтам нефтяных и газовых скважин, пробуренных в различных районах Советского Союза и за рубежом. Полученные при подобном сопоставлении данные представлены в табл. 4.1. Так как подавляющее большинство продуктивных горизонтов, представленных в табл. 4.1, сложено карбонатными породами, для расчетов использовалась формула, соответствующая двум взаимно перпендикулярным и вертикальным системам трещин с равными раскрытиями и густотой, что характерно именно для этого типа отложений. [c.156]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...