Расчет поверхности воздушного охлаждения

РАСЧЕТ ПОВЕРХНОСТИ ВОЗДУШНОГО ОХЛАЖДЕНИЯ [c.384]

Проведение этого расчета вследствие влияния ряда трудно учитываемых факторов, а также отсутствия данных о взаимозависимости расчетных параметров системы охлаждения весьма сложно и связано с большими трудностями. В особенности сложен теоретический расчет теплопередачи и аэродинамического сопротивления оребрения двигателя, Поэтому на практике при проектировании системы воздушного охлаждения обычно задаются удельной поверхностью оребрения и широко пользуются экспериментальными данными прототипов двигателей. [c.380]

Метод теплового расчета, предложенный Л. Д. Берманом, охватывает оба варианта процесса охлаждения воды в градирнях при отсутствии и наличии конденсации паров воды в пределах оросителя [10]. Цель решения задачи — определение температуры охлажденной воды или необходимой поверхности охлаждения (объем оросителя). Эта задача значительно усложняется при конденсации иаров воздуха в оросителе. В этом случае расчет производился по двум участкам, для которых условия охлаждения различны. К первому участку относится часть оросительного устройства, где воздушный поток ненасыщен. На втором участке конденсируются водяные пары. [c.14]

Ввиду особой чувствительности смеси к нагреву должно быть обращено особое внимание на тепловой режим тормоза. Чрезмерный нагрев порошка может привести к снижению его магнитных свойств и уменьшению тормозного момента. Нагрев обмотки катушки возбуждения вызывает увеличение сопротивления и падение тока возбуждения, а перегрев ее может вызвать повреждение изоляции. Если при расчете теплового баланса окажется, что средняя мощность потерь больше, чем может рассеять поверхность тормоза при естественном охлаждении, то следует увеличить поверхность теплоотдачи посредством ребер или же применить искусственное охлаждение воздушное (обдувом) или водяное [38]. [c.311]

При штамповке на молотах заготовка охлаждается быстрее, чем при транспортировке на спокойном воздухе. Учтем в расчетах дополнительное охлаждение металла от воздушного душа, установленного на рабочем месте штамповщика, и от осыпания окалины с поверхности заготовки при штамповке. По данным книги Г. П. Иванцова, обдув прокатанных прутков воздухом уменьшает время охлаждения металла от 800 до 100° С в 1,5 раза [33]. [c.120]

При штамповке на молотах охлаждение заготовок происходит от более высоких температур. В нашем примере заготовка охлаждается от 1260 до 800° С. При этих температурах роль конвективной части теплопередачи значительно меньшая, чем при охлаждении после прокатки от 800 до 100° С. Поэтому продолжительность охлаждения заготовки от применения воздушного душа у молота сократится менее чем в 1,5 раза. Осыпание окалины с поверхности заготовки при штамповке ускоряет охлаждение заготовки по сравнению с охлаждением прокатанных штанг под воздушным душем. Поэтому в расчетах принимаем, что в случае работы под молото.м с душирующей установкой продолжительность охлаждения заготовки уменьшится в 1,5 раза по сравнению с продолжительностью охлаждения на спокойном воздухе. Следовательно, заготовка охладится в центре до 800° С через 5,65 1,5= 3,76 мин. [c.120]

Совместная работа поршневой машины с агрегатами воздухоснабжения. При расчете рабочего процесса поршневой части комбинированного тепловозного двигателя предполагались заданными параметры состояния воздуха рк, Тк) на впуске в двигатель. Значения этих параметров на номинальном режиме работы комбинированного двигателя выбираются на основе вариантных расчетов поршневой машины с агрегатами воздухоснабжения. Параметры выбирают из условий реализации требуемой мощности, к. п. д., габаритных размеров, массы и т. д. Например, более глубокое охлаждение на номинальном режиме воздуха, поступающего в двигатель, т. е. низкие температуры Тк, целесообразно по условиям увеличения воздушного заряда цилиндра при сохранении давления рк или уменьшения этого давления при сохранении воздушного заряда. Однако понижение температуры Тк связано с увеличением поверхностей охлаждения или дополнительными затратами мощности на эти нужды. Поэтому для тепловозных двигателей на номинальном режиме и стандартных атмосферных условиях (0,1013 МПа, 20 °С) приемлемыми считают температуры Гк ЗЗО К- [c.179]

Рассмотрены методы расчета параметров систем охлаждения перфорированных лопаток газовых турбин с воздушным 1 онвективно-пленочным охлаждением (определение эффективности газовой завесы на перфорированной поверхности, теплопроводности стенки и оптимальности системы вдува). Дан эксергетический метод выбора параметров системы подвода охладителя к лопаткам в системе двигателя. [c.428]

Для поддержания необходимой температуры масла производим тепловой расчет гидропривода, при котором найдем поверхность теплоотдачи при воздушном охлаждении. Количество выделяемого гидроприводом тепла Qf ккал1ч определяется мощностью потерь Nf. Отдаваемая гидроприводом мощность N = 1 кет, а потребляемая мощность Л 1 = (л — общий к. п. д.), поэтому, [c.120]

Рекомендуемые конструкции изоляции в зависимости от температуры теплоносителя, характера изолируемой поверхности и места ее расположения приведены ниже, а описание монтажа изоляции в главе II. При определении толщин конструкций изоляции из асбестовых шпуров необходимо учитывать их усадку в следующих размерах асбомагнезиальный шнур 8—10%, асбопухшнур — 15—30%. Поэтому общая толщина изоляции определяется из суммы толщин отдельных слоев шнура с учетом его усадки и штукатурного слоя толщиной 10—15 мм. На трубопроводы водяного отопления вместо изоляции асбестовой тканью допускается устанавливать защитные металлические перфорированные кожухи. На отдельных участках сложной конфигурации допускается установка мастичной изоляции. Съемные теплоизоляционные матрацы устанавливаются толщиной 30—50 мм. Изоляция толщиной свыше 50 мм выполняется из двух матрацев, каждый толщиной до 40 мм. Трубы воздушного отопления и воздушного охлаждения подлежат изоляции на участках вне отапливаемого или охлаждаемого помещения. Трубопроводы систем диаметром до 12 мм изоляции не подлежат. Воздухопроводы приточной вентиляции диагиетром до 150 мм изолируются до вентилятора органическим войлоком, а диаметром свыше 150 мм и прямоугольного сечения — экспанзитом. Толщины изоляции из ФОВ, ФМВ-Г, ньювеля и совелита могут быть приняты без расчета по данным табл. 34 и 35. [c.55]

Несколько выше иаг1 узки, действующие иа лобовую часть капота звездообразного или подобного ему двигателя воздушного охлаждения. Считается, что эти нагрузки распределяются неравномерно по поверхности лобовой части и в каждой точке направлены по нормали к поверхности капота. Поскольку такие распределения сложно учесть в расчетах и прн проведении [c.159]

Выше указывалось, что с определенного количественного содержания воздуха в паро-воздушной смеси коэффициент теплоотдачи от пара к металлу при конденсации пара из смеси начинает снижаться. Это положение было учтено в способе расчета, предложенном М. И. Яновским, но его способ не нашел широкого распространения в связи с большой трудоемкостью и получением результатов, весьма близких к результатам определения поверхности охлаждения по среднему коэффициенту теплопередачи от пара к воде. [c.64]

Способ позонного расчета, предложенный А. А. Промысловым и Г. Ф. Камневым, предусматривает отсутствие возможности перемешивания двух токов паро-воздушной смеси с различным воздухосодержанием пара, что в противном случае вызвало бы нарушение нормальной работы конденсатора, а также отсутствие так называемых паровых мешков , в которых скорость движения пара ничтожно мала и поверхность охлаждения используется неэффективно. При этом способе расчета принимается, что содержание воздуха в паро-воздушной смеси, поступаюш,ей в конденсатор, составляет 0,05% по весу. [c.65]

Чтобы охладить незначительное количество паро-воздушной смеси, отсасываемой из конденсатора, рекомендуется выделять в соответствии с существующей практикой часть поверхности охлаждения из всей поверхности, определенной при тепловом расчете конденсаторов. [c.65]

Для лучшего отвода теплоты, выделяющейся во время работы в пневмокамерных фрикционных муфтах, ведомый шкив муфты изготовляют с ребрами, что увеличивает поверхность теплоотдачи. Расположение ребер параллельно оси вращения обеспечивает более интенсивный теплообмен и более эффективное охлаждение. Для уменьшения потока теплоты к пневмокамере предусматривается воздушный зазор между фрикционной колодкой и пневмокамерой не менее 40 мм. Принудительный поток воздуха обеспечивается крыльчаткой. Расчет муфт Рис. V.9. Фрикционная дисковая пнев-см. в [8]. мокамерная муфта [c.189]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...