Обработка термическая см Термическая термомеханическая —

Очевидно, что термическая и термомеханическая обработка материала влияет на поведение водорода в никелевых сплавах. Располагая информацией по вопросам физического металловедения таких сплавов (см. обзоры [123, 126, 271—277]), можно было бы попытаться подробно описать микроструктурные факторы, определяющие такое поведение. Однако систематических данных [c.116]

Кроме собственно термической обработки существует еще химико-термическая и термомеханическая обработка. Химико-термическая обработка сочетает термическое и химическое воздействие на сплав. Она заключается в нагреве сплава в соответствующих химических реагентах для изменения состава и структуры поверхностных слоев (см. раздел 5.2). Термомеханическая обработка состоит в сочетании пластическое деформации и термического воздействия. [c.109]

Термомеханическая обработка, которая совмеш,ает пластическую деформацию аустенита и закалку (см. раздел 4.4), придает указанным выше сталям высокую прочность (на 10-20 % выше, чем при обычной термической обработке) и достаточную пластичность и вязкость (в 1,5 раза выше). [c.163]

Термомеханическая обработка (ТЛЮ) — новый метод упрочнения стали при сохранении достаточ-ной пластичности, совмещающий пластическую деформацию и упрочняющую термическую обработку (закалку и отпуск). При ТМО деформации подвергают сталь в аустенитном состоянии, а при последующем быстром охлаждении формирование структуры закаленной стали (мартенсита) происходит в условиях повышенной плотности дислокаций (см. с. 16), обусловленных наклепом аустенита, в связи с чем и повышаются механические свойства стали. Пластическое деформирование при ТМО возможно прокаткой, ковкой, штамповкой и други.мн способами обработки металлов давлением. Различают два способа термомеханической обработки —высокотемпературную (ВТМО) и низкотемпературную (НТМО) (рис. 8.4). [c.78]

Сплав меди с 0,25—0,45% хрома и малыми добавками циркония и титана -(по 0,04—0,08%) в термически обработанном состоянии обеспечивает твердость НВ 140—150 и электропроводность 74—80% от меди. Он обладает высокими пластическими свойствами при повышенных температурах. Сплав после термомеханической обработки имеет более крупное зерно, чем серийная хромовая бронза, что может быть объяснено меньшим содержанием хрома и принятыми режимами термообработки. Высокие прочностные и пластические свойства этого сплава, особенно в интервале температур работы электродов, малые добавки легирующих элементов 2т и Т1, благоприятно влияющие на сопротивление ползучести, по вышеизложенным исследованиям (см. гл. II) позволяют считать этот сплав одним из лучших для сварки малоуглеродистых и низколегированных сталей. [c.35]

При использовании циклограммы (см. табл. 5.6, п. 6) с двухимпульсным режимом нагрева на этапе сварки значения параметров режима (/св, св и / в) должны оказать такое термомеханическое воздействие на металл зоны сварки, в результате которого будут обеспечены медленный нагрев металла, отсутствие выплесков и формирование ядра необходимых размеров. Это достигается, если сварку проводить на умеренных токах /св = (0,75...0,8)/св1 большой длительности СВ = (4...5) св1 и повышенной силе сжатия Рсв = 1,5/ св1 по отношению к аналогичным параметрам режима сталей группы 1. Длительность паузы между сваркой и термообработкой, составляющая = (1,1...1,4) св, должна быть достаточной для снижения температуры на периферии литого ядра до температуры ниже начала мартенситного превращения. Последующий импульс тока термической обработки осуществляет отпуск закаленной точки. При этом сила тока термической обработки /доп = (0,7...0,8)/св и время его действия доп = (1,5...1,8) св должны быть достаточными, чтобы нагреть зону сварки до температуры образования аустенита и не допустить повторной закалки. [c.325]

Для достил-сения высокой прочности широкое применение получает комбинация пластической деформации и термической обработки — различные варианты термомеханической обработки — ТМО (см., например, [157, 265, 298]). [c.328]

Ранее мы отмечали, что на пике старения создаются условия для сосредоточения деформации в немногочисленных полосах скольжения, что при данном значении Ле, вызывает наиболее раннее возникновение усталостной трещины (см. рис. 10.3). Более равномерное распределение скольжения в недостаренном или перестаренном состоянии обеспечивает более высокое сопротивление возникновению трещин в полосах скольжения. Имеются доказательства, что у перестарен-ных материалов возникновение усталостных трещин на дефектах задерживается. Следует, однако, тщательно взвешивать возможные преимущества термической обработки на переста-ривание, коль скоро она приводит к снижению прочности. Одним из источников увеличения усталостной прочности является повышение равномерности деформации с помощью термомеханической обработки. Созданная ею и наследуемая материалом дислокационная субструктура должна содействовать гомогенизации последующего циклического деформирования. [c.352]

Температурный интервал легкой деформации, наводящей ЭПФ, распо-1гается вблизи критической точки начала прямого мартенситного пре->ащения (см. рис. 5.15). В этой температурной области минимальна значение принимает критическое напряжение легкой деформации, )Торое представляет собой фазовый предел текучести аустенита или штическое напряжение переориентации мартенсита (рис. 5.15). Температуры М , Мр А , Aj- зависят от состава сплава и его структу-л, определяемой термической и термомеханической обработками. [c.379]

Смысл наследования упрочнения, созданного термомеханической обработкой и сохраняюш егося после следующей термической обработки, вытекает из следующего. Высокие механические свойства после ТМО обусловлены повышенной плотностью дислокаций, являющейся результатом сочетания пластической деформации и фазовых превращений, и созданием их определенных конфигураций (фрагментированной субструктуры). Если при термической обработке после ТМО плотность дислокаций не будет заметно уменьшаться и фрагментированная субструктура не исчезнет, то сохранятся и высокие механические свойства. Например, краткий смягчающий отпуск, при котором исключена рекристаллизация, приводит к распаду мартенсита и делает возможной механическую обработку, например, резанием или небольшую деформацию, не вызывает существенного снижения плотности дислокационных структур, так как отсутствует миграция высокоугловых границ, характерная для развития рекристаллизации. Последующий скоростной нагрев под закалку с кратковременными выдержками обусловливает переход сг-фазы с повышенной плотностью несовершенств в -фазу, которая также будет иметь высокую их плотность (по тому же механизму наследования дислокаций, какой наблюдается при переходе из г. ц. к. в о. ц. к. решетку при так называемой прямой ТМО). Здесь применимы основные положения теории структурной наследственности, разработанные академиком В. Д. Садовским (см. т. 2). После заключительной закалки образуется мартенсит, сохраняющий (в той или иной мере) дополнительную насыщенность несовершенствами, а главное — в той или иной мере сохраняющий фрагменти-рованность, что определяет восстановление высоких механических свойств, которые были получены в результате прямой ТМО. [c.452]

Из-за специфики структурных изменений, оборудования и технологии химико-термическую и термомеханическую обработки можно считать самостоятельными научными и технологическими направлениями. Но поскольку важнейщую роль в них играет тепловое воздействие на металл, то химико-термическую и термомеханическую обработки относят к видам термической обработки (см. рис. 1). [c.356]

Характер процесса изнашивания и работоспособность инструмента зависит от условий обработки, режимов резания и нагрева, свойств инструментального и обрабатываемого материалов. Исследования по прерывистой обработке точением с плазменным нагревом заготовок из стали 30Х2Н2М на карусельном станке, выполненные в ЛПИ, показали, что в процессе работы на поверхности твердосплавной пластины образуются микротрещины, развивающиеся перпендикулярно главной режущей кромке резца на ее активном участке. Когда глубина рспространения трещин достигает критической для конкретных силовой и тепловой нагрузок величины, происходит разрушение режущего элемента, сопровождаемое скалыванием значительного объема твердого сплава. Число циклов Мц термомеханического нагружения режущего лезвия до появления первой трещины зависит от элементов режима резания и в первую очередь от скорости (рис. 52). При резании без нагрева число Л ц в 1,5... 2 раза ниже, чем при плазменном нагреве заготовки. Это обусловлено более низкими градиентами температур в режущем лезвии, а также более низкими удельными нагрузками при ПМО, чем при работе без нагрева (см. работу [40]). Для уменьшения термических напряжений, возникающих в твердом сплаве, особенно при прерывистом резании (например, при строгании), целесообразно подогревать инструмент при вспомогательном ходе. Обдув передней поверхности резца нагретым сжатым воздухом позволяет в [c.112]

Экспериментальная проверка результатов расчетов тфоведена на основе 1,4-р-0-глюкоманнана, структура которого Ф8 показана в табл.П-1-3. Термомеханическая кривая для исходного препарата, содержащего неконтролируемое количество влаги, показана на рис.П-1-1. После сушки в вакууме при темперагуре 80 °С в течение двух часов вид термо механической кривой несколько видоизменился (рис.П-1-2), При такой термической обработке в ва-1 уме меняется также вид дебаеграмм (рис.П-1-3), показывающих, что исследуемые образцы глюкоманна были практически аморфными. Расчетное значение температу ры стеклования (356 К) с обычной для таких расчетов точностью совпадает с экспериментальным значением, которое, судя по термомеханической кривой (см.рис.П-1-2), составляет 333 К. [c.427]

Г. Методика исследования влияния пластической деформации высоко-температзфных фаз на их устойчивость в заданном температурном интервале превращения и на механические свойства металлов при сварке, термомеханической и механико-термической обработках. Для этих экспериментов используются обычные образцы ИМЕТ-1 длиной 150 мм (см. рис. 21, б), но без выточки. Например, при изучении влияния пластической деформации аустенита на его устойчивость в температурном интервале бейнитного превращения образцы, установленные [c.65]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...